盖梁系梁模板计算

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1、盖梁、系梁模板设计计算书一、1、设计依据⑴《公路工程技术标准》（JTJ001-97）；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；⑶《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。二．盖梁、系梁1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。在侧模外侧采用间距为1m的[12竖带；在竖带上下各设一条Ф20的拉杆。端模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm，在肋板外设[12背带。端模

2、外则由特制三角架背带支撑，空隙用木楔填塞。2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为δ6mm，肋板高为8cm。在底模下部采用间距0.4m大型工字钢作横梁，横梁长为4.5m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制钢支架作支撑。四．盖梁及系梁设计计算（一）侧模支撑计算1、力学模型假定砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Pm为砼浇筑时的侧压力，T1、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图4-1所示。2、荷载计算  砼浇筑时的侧压力：Pm=Kγh式中：K---外加剂

3、影响系数，取1.2；  γ---砼容重，取26kN/m3；   h---有效压头高度。    砼浇筑速度v按0.3m/h，入模温度按20℃考虑。    则：v/T=0.3/20=0.015<0.035    h=0.22+24.9v/T=0.22+24.9×0.015=0.6mPm=Kγh=1.2×26×0.6=19kPa图4-1 侧模支撑计算砼振捣对模板产生的侧压力按4kPa考虑。则：Pm=19+4=23kPa盖梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：P＝Pm×（H－h）+Pm×h/2=23×1.2+23×0.6/2=34

4、.5KN3、拉杆拉力验算拉杆（φ20圆钢）间距1.0m，1.0m范围砼浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。则有：σ=（T1+T2）/A=1.0×P/2πr2=1.0×34.5/2π×0.0082=85838kPa=86MPa<[σ]=160MPa(满足)4、竖带抗弯与挠度计算设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长l0=1.9m，砼侧压力按均布荷载q0考虑。竖带[12的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩Ix=198.3cm4;抗弯模量Wx=39.7cm3 q0=23×1.0=23kN/m最大弯矩：Mmax=q0l02/8=23×1.92/

5、8=10kN·mσ=Mmax/2Wx=10/(2×39.7×10-6)=125845≈126MPa<[σw]=160MPa(满足)挠度：ƒmax=5q0l04/384×2×EIx=5×23×1.94/(384×2×2.1×108×198.3×10-8)=0.0047m≈[ƒ]=l0/400=1.9/400=0.0047m5、关于竖带挠度的说明在进行盖梁模板设计时已考虑砼浇筑时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作用，为了确保砼浇筑时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，在竖带外设钢管斜撑。钢管斜撑两端支撑在模板中上部与横梁上。因此，

6、虽然竖带的计算挠度约等于允许值，但实际上由于上述原因和措施，竖带的实际挠度会有一定的富余，能保证稳定性。1、荷载计算（1）盖梁砼自重：G1=62.88m3×26kN/m3=1635kN（2）模板自重：G2=120kN (根据模板设计资料)（3）侧模支撑自重：G3=48×0.168×1.5+5=17kN（4）三角支架自重：G4=3×2=6kN（4）施工荷载与其它荷载：G5=15kN横梁上的总荷载：GH=G1+G2+G3+G4+G5=1635+120+17+6+15=1793kN qH=1793/16.23=110.5kN/m作用在横梁上的均布荷载为：q

7、H’=GH’/lH=44/2.3=19kN/m(式中：lH为横梁受荷段长度，为2.3m)2、横梁抗弯与挠度验算工型钢的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=1127cm4;抗弯模量Wx=140.9cm3最大弯矩：Mmax=qH’lH2/8=19×2.32/8=12.7kN·mσ=Mmax/Wx=12.7/（140.9×10-6）=90167≈90MPa<[σw]=160MPa (可)最大挠度：ƒmax=5qH’lH4/384×EI=5×19×2.34/(384×2.1×108×1127×10-8)=0.0029m<[ƒ]=l0/400=2.3/

8、400=0.0058m (满足)（三）纵梁计算(忽略纵梁自重)在横梁底部采用两根工45b型16Mn钢作为纵梁