混凝土顶升监控报告

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1、凌云大桥动静载试验方案.东南大学3.5.1变形分析凌云大桥混凝土灌注过程中，混凝土初期处于可流动液态状态，基本上不具有刚度，不能与钢管拱肋共同受力，因此钢管拱肋处于一个施工不断加载的过程，正确模拟混凝土灌注，对施工过程结构的变形进行准确计算，确保施工过程中钢管拱肋的变形在合理可控的范围内，以确保施工过程的安全与稳定。本节列出了混凝土灌注过程中，钢管拱肋关键截面线形仿真分析计算结果，并与现场实测值进行了对比分析。钢管混凝土由两种材料组成，管内混凝土是在钢管拱合龙后现浇的，因此在施工不断加载过程中管内混凝土的刚度取值个管内混凝土

2、达到强度后的拱肋断面的刚度取值都是计算中药考虑的一个问题，它对施工过程和成桥后拱肋的内力，应力、变形和稳定计算都有一定的影响。图3-280.5米北岸下弦混凝土顶升拱肋关键截面位移比较图3-393米跨下弦混凝土顶升拱肋关键截面位移比较11凌云大桥动静载试验方案.东南大学图3-480.5米南岸下弦及北岸上弦混凝土顶升拱肋关键截面位移比较图3-593米跨上弦混凝土顶升拱肋关键截面位移比较11凌云大桥动静载试验方案.东南大学图3-680.5米南岸上弦及北岸腹板混凝土顶升拱肋关键截面位移比较图3-793米跨及80.5米南岸腹板混凝土顶

3、升拱肋关键截面位移从图3-2至图3-7可以看出，在每一施工阶段，拱肋截面的计算变形值基本上呈抛物线变化，混凝土灌注过程中，当前灌注的一跨变形较大，其他跨变形较小。拱肋竖向位移实测值比计算值的变化趋势基本一致，由于在测量过程中，采用全站仪远距离测量，实测值较理论值略微偏大，但是仍在安全可控范围之内，线形控制基本满足规范要求。3.5.2应力分析凌云大桥总共有三跨六条拱肋及三条腹板，钢管内混凝土数量较大，需按一定的顺序逐根灌注，先灌注的混凝土要承受后灌注混凝土的重量。混凝土灌注作为钢管混凝土拱桥施工的关键工序之一，施工过程的安全是

4、第一位的，通过应力监测来了解结构的实际应力状态，以确保结构受力安全。若施工过程中发现实测应力状态与计算应力状态偏差过大，就需要马上停止施工，进行原因查找和分析，将其应力变化控制在允许范围内。11凌云大桥动静载试验方案.东南大学但是结构应力的控制的好坏不像变形控制那样容易发现，应力控制不利将会给结构造成危害，甚至结构破坏。从这个角度看，应力控制比变形控制显得更为重要。必须对结构应力实施严格控制。本节将得出的结果从3.5.2中阐述的6个施工阶段中钢管拱肋关键截面应力方面进行分析，并与实测结果进行比较。本课题的计算取混凝土的弹性模

5、量为，钢管的弹性模量为，钢管表面传感器测得的应力以受拉为正，受压为负。下表中表示混凝土灌注过程中拱肋截面应力理论变化值，表示混凝土灌注过程中拱肋截面应力实测变化值，表示混凝土灌注过程中拱肋截面应力理论与实测变化值的比值。表3-1（a）80.5米跨北下玄混凝土灌注结束后上游应力变化截面位置拱肋上玄拱肋下玄1#拱脚南-1.94-3.320.58-18.55-20.040.931/4L-10.02-12.540.80-5.98-7.980.751/2L-7.14-8.660.82-7.43-9.220.813/4L-9.20-11

6、.970.77-6.80-7.160.952#拱脚北-1.67-2.450.68-18.85-19.530.972#拱脚南-0.46-1.340.340.451.250.361/4L-0.03-0.630.050.010.160.061/2L0.150.330.45-0.17-0.570.303/4L0.060.730.08-0.09-0.700.133#拱脚北-0.28-0.161.750.250.600.423#拱脚南-0.04-0.070.570.00-0.060.001/4L0.000.280.00-0.01-0.2

7、60.041/2L0.020.250.08-0.02-0.160.133/4L0.000.140.000.000.100.004#拱脚北-0.07-0.260.270.100.280.36表3-1（b）80.5米跨北下玄混凝土灌注结束后下游应力变化截面位置拱肋上玄拱肋下玄1#拱脚南-1.94-2.060.94-18.55-22.070.841/4L-10.02-11.070.91-5.98-7.690.781/2L-7.14-8.320.86-7.43-7.960.933/4L-9.20-8.991.02-6.80-7.74

8、0.882#拱脚北-1.67-1.870.89-18.85-21.130.892#拱脚南-0.46-0.830.550.450.810.561/4L-0.03-0.250.120.010.210.051/2L0.150.600.25-0.17-0.930.183/4L0.060.220.2