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1、硬度与磨损之间的关系尸。,的文章强调了以硬度试验结则在主摩擦体上所加接触的屈服压力为。“。。果表示磨粒磨损性能的问题这个问题令人的正载荷为专二对主摩擦体次接触。“。。,感到兴趣因为以增加硬度来控制表面磨损二专几次接触所移动的总载荷为二。,“二“。的方法似乎是很直观的事实上以表面硬的材料的总体积为由这些式‘”,、,,,,,、化这个词来表示为了提高耐磨性而进行的子可一。。,。求得对于金属材料,就是赞同上万一争渗层处理述观点的。一,‘,,根据由一个简单的模型导出均磨损方志为压痕硬度该式
2、可改写为,。一程可以得到类似的结论图所示的理想园锥形摩擦体,其移动距离为,‘甘已的移动。使得体积为“的材料发生位移如果其中常数是与由角所决定的硬主摩擦体碳量较高的片状马氏体组织中经热油淬火的钢制渗碳环,含有在马氏体片经受撞击时形成的显微裂形齿轮与按一般工艺处理的齿轮比较在渗。,,纹和指出当显微裂纹的数碳层中有较低的残余压应力和主要是贝氏,。量或尺寸减小时经渗碳的钢的疲体组织可以认为残余压应力低是由于在贝。劳寿命就会增加在钢环形齿轮的硬化氏体形成而不是马氏体的同时产生较低。层,的相变应力
3、所致中对于贝氏体组织疲劳寿命的提高可能和与片状马氏体组织相比较显微裂纹的相应所发表的热油淬火齿轮高的疲劳寿命。消除或减少有关显然还需要作更多的工作符合已报导的使残余应力和显微组织与疲劳。来进一步了解孪晶马氏体和贝氏体之间疲劳性能相联系的有关数据对于高淬透性的钢。,抗力的差另但是从文献中可以明显地看出在热油淬火后片状孪晶马氏体仍然是渗,,表面含碳量为的渗碳齿轮中贝氏体碳层的主要显微组成物时残余压应力高很。。组织有较高的寿命应该是在意料之中的可能会改善疲劳寿命而对淬透性较低的钢,在,热油淬火期间渗碳层中有大量的贝结论,氏体形成使残余压应力较低时由于碳化物“,,经热油淬火
4、的形态的改变或几乎没有显微裂纹产生疲劳土。钢制渗碳传动齿轮与普通的淬火回火齿寿命也可能增加,,但轮相比渗碳层中有较高的残余压应力。是观察不出显微组织上的差异残余应力较原载《》,,,,高与比较靠近中心处的奥氏体的相变有关。这是由于温度梯度较小和取消了回火所致南昌书几空学院张淑芳,的几何因素有关的常数方程在形式上类效果比淬火回火到相同硬度者为大而形变似于著名的粘着磨损方程,但在硬化或沉淀硬化对耐磨性的影响则可忽略不,。“、图粘着磨损的情况下这个常数表示在一次主计示意地表
5、示出了不同硬化机制。也报导了令人感兴摩擦体接触和破裂中产生一个磨损颗粒的几所带来的影响。。趣的对铬铁的研究如果基体组织保持不率本文中这一方程式的主要点在于指出。变,了磨损量和硬度之间成反比例关系而通过改变石墨的弥散程度来改变其硬,。度则实际上是较软的铁耐磨性较好”」,发现在用奥氏体工具钢进行的实,验中最大硬度值可能与最大耐磨性不相一。致即使是大体上不一致邢卯北刀图简单圆锥主摩擦体引起的磨损按’懈臂份汀褚工,业纯的金属确实遵循这一关系如图带。,所示然而这些材料的显微组织很简,当结,单构变得更复杂时这个关系便遭到一汉眨。,,破坏图表明对于碳钢
6、来说磨损速率〔”,是受含碳量影响的这当然与组织组成。‘,的改变有关〔〕现已证实由于基体组织日健良,。的细化材料的耐磨性将得到改善在球墨图业纯金属的硬度与相对耐磨性的关系铸铁中当基体相应地由铁素体依次改变为珠按么、贝氏,光体体和马氏体时也同样发现有类。似的结果川第二相的出现对提高耐磨性一也很重要。。、动勿卜碳化物氮化物和磷化物的存在都是有利灿州垫窿常旱,。,忿的其中碳化物的作用特别显著然而提、反方乙高的确切程度取决于这些相的组成数量和口义乙,。形态也许存在着一个最佳范围有些“,这些例子表明化合物的影响取决于化。合物对基体的相对硬度在软基体上
7、的硬化‘,之合物将提高材料的耐磨性但当基体的硬度刀伽如艺工日认,硬民接近于碳化物或氮化物的硬度时则硬的化性一图一￡含碳量与耐磨性的关系按“合物就可能作为内部存在的缺口而促使过早。断裂,在这些磨损研究中所用的参数为相对耐磨由不同的硬化机制可以获得一定的金属,’。它被定义为一个标准件对一种检验材料的“,的硬度发现钢材耐磨性的提线磨损之。,比由于标准材料
