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《超临界直流锅炉螺旋管圈水冷壁动态特性》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在行业资料-天天文库。
1、11,第卷第期锅炉技术/0,01!∀∀∀年月#∃%&∋()∋∗+,∃&∃−.34,2!∀∀∀超临界直流锅炉螺旋管圈水冷壁动态特性5643789∗:3;39<9;8=<890>?≅8;3Α3∋Β3≅0;3<84Χ93999;9;93一;0Δ09;+<84Χ?Δ;>384?Δ≅8<8∃499<:Χ:#8黄锦涛陈听宽,陕Ε西安交通大学能源与动力工程学院西西安Φ∀ΓΗΙ,。,ϑ从过程基本方程出发建立了两相受热管动态特性基本方程在此基础上针对所研究的问摘要题,推导了超临界直流锅炉螺旋管圈水冷壁集总参数动态微分方程组,用数值积分法进行了求解。最后针对Κ∀,∃ΛΑ超临界直
2、流锅炉水冷壁在种典型工况下的动态特性进行了研究所得结果对进一步研究直。流锅炉全工况动态仿真具有一定的参考意义关键词ϑ超临界直流锅炉动态特性集中参数;099==9=,=ΡΜΝ=<;39<ϑ#3=9Ο04<:9Ν3=899ΠΔ3<8040><:9Θ<:8=≅3≅9;9=<3Ν8:9=Ο64378970Ο90><Σ0Θ:3=9>0Σ104<:9Ν3=8=0><:8=70Ο9,Δ7Θ9ΟΘ3;379<9;70Ο9ΤΧ3849Ο1=;0;;==Δ一;0Δ1):870Ο9Τ3ΘΘΘ83<9>087Δ3<8040>Θ9;9;8<8930499<:Χ:Ν089;Υ=84Χ<:
3、8=70,43993;39<9;=<890=Δ≅9;9;930499<:;0ΔΧ:Ν09;Δ4;Ο=Ο678:8>Κ∀∀ΛΑ8<88Ο9Β3;80Δ=Σ0;ς84Χ904Ο8<804=Τ=<ΔΟ89Ο1):9;9=Δ<≅;0Β9Ο<0Ν990;;99<190一Ω6Σ;Ο=ϑ?Δ≅9;9;8<8930499<:;0ΔΧ:Ν089;56437899:3;39<9;8=<89&Δ7≅9Ο≅3;379<9;70Ο9、、、%,Ζ、力熔速度密度ΞΟΨΟΨ为管外壁内壁热∃前言。负荷渭为管段与水平线夹角为建立控制内超临界变压运行机组是为适应调峰的需要ϑ动态方程特作如下假设而发展,起
4、来的它在额定负荷及部分负荷时都,,具有较高的热效率Ξ具有快速变负荷的性能启≅尹洲户卜、Ξ停过程热损失小能够连续稳定地带最小负荷运。行,Ε,≅汹炉膛水冷壁是锅炉的重要承压部件超临5尹界,变压运行机组的水冷壁既要在高负荷时处,于超临界压力条件下运行又要在低负荷亚临。图微元段控制体示意图界压力时在两相流动条件下运行为了保证锅炉能够安全、经济运行,掌握锅炉水冷壁蒸发受ΕΙ工质流动为沿管道轴向的一维流动Ξ。Ξ热面动态特性具有十分重要的意义Ε!Ι工质流动速度取截面的平均值ΞΕΙ流动截面上参数均匀一致受热管基本动态模型的建立,。ΕΓΙ忽略轴向的热传导只考虑对流换热,在上ϑ在
5、一个受热管上截取一个长为Ο的微元述简化条件下得到,。段作为控制体如图所示ϑΗΗΗΡ,、、、、、收稿日期∀[刃Η图中5≅+ΣΘ分别为工质流量压第期ϑ黄锦涛等超临界直流锅炉螺旋管圈水冷壁动态特性连续性方程态模型方程在空间及时间坐标上离散化为许多,!∀一”“,微元在一个二元的微小区间内假设各项系数瓷雳,,然后经为常数将偏微分方程组作一定的简化过拉普拉斯变换和拉普拉斯反变换得到热力参#动量守恒方程。数的解析解这一解法虽然最后得到的是解析,,。一∃‘一。一。∋()解但推导过程复杂解析解的形式也极其繁嘿一要%&耐,口∗‘∗‘琐不适用于锅炉蒸发受热面这一管段形式及。
6、工况都很复杂的情况+能量守恒方程,目前对锅炉全工况的数学模型最常用的,一∀∋。一)!−∋,嘿嘿擎是集总参数简化物理模型同时为了能更好地.‘心‘∗乙反,映热力参数的变化特点4苦将相变点的位置作、、声/(,色!!3口百、了、、了‘,了1性曰0月民2瓮为独立的变量置入方程<=、>?中。建立在过程5工质状态方程方程基础上的换热设备集总参数动态模型是由,∃二∃∋67)∋单相)若干个变系数的常微分方程及代数方程组。,898∋67)成的,∃9∃∋6:)∋双相),=集总参数模型的建立及求解9:88∋6)图,(为两相受热管简化的物理模型螺旋;管壁金属蓄热方程、管圈水冷壁中包
7、含了工质的过冷水段蒸发段,,,。≅0≅=段Α一=≅≅色及过热段将管段分为段为热水段Β娜Α叮(一勺“勺口甲∋),。∗=一4段为蒸发段4一Ρ段为过热段不同工况下,,动态(动态模型求解方法讨论受热管中的工质状态不同特性方程也。,有差异如启动及低负荷时受热管中的工质以上列出的式∋Α)一∋Β)构成了一个两相受,Σ是单相水随着负荷的增加受热管中的工质逐,热管最原始的动态数学模型是以复杂的偏微Σ,渐蒸发成为汽水混合物及过热蒸汽超临界直分方程来表示的而且热工参数具有非线性的,流锅炉在额定负荷及最大负荷时水冷壁管内,,一特点直接用解析法求解比较困难般都要做。、、,、
