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1、第期沈阳化二!!年大尺寸喷动床最低喷动速度的估算张怀清,沈阳##一∀沈阳化工学院∃。摘要最低喷动速度是喷动床设计的重要参数之一过去人们习惯采用%&七∋()一∗+,∋−),。##23,公式来计算但由于该公式是建立在小直径床层∀.一#/01∃实验的基础上的故在大直径床层上应用时,产生明显的偏差。木文,提出了大直径喷动床层最低喷动速通过实际数据分析度计算的经验公式。关键词喷动床最低喷动速度−’4∋5&67(6&8+9:9;%+:+3(3<=9(8+:>?−69−+8≅;9)&Α&)−一&−−)9(8−−>.+38<ΒΧΔΧΕ∋&:>Φ(&
2、+Γ+:>∀<∋−”夕&”!”,);6“产−9;56。二;。&649−人,##!夕∃ΗΔ<4ΙΗ544∋93+:+3(3,Β9(8+:>ϑ−69−+8≅Κ&:+3Β9)8&:8Β&)&3−七7)9;只=9(8−Χ,‘Λ−ΧΧ−9+>:Β)−ϑ+9(96≅%&8∋()一∗+&∋−)Κ;9)3(6&(,(&66≅−&:Λ−(9−Χ;9)一−&6−(6&8+9:9;3+:+3(3,=9(毛+:>ϑ−69−+8≅Δ−−&(,−%∗;9)3(6&Μ&>Λ&,−Χ弓。9:−Ν=−)+3−:89+:,3&66Λ−Χ,∀.一##/0一#23∃Η:9Λ
3、ϑ+9(9−))9)&==−&)−ΧΜ∋−:%一∗;9)3(6&Μ&,(,−Χ+:&6&)>−Λ−Χ4∋+,=&Β−)Β)−,−:8−Χ&:−3Β+7)Ο+−&6;9)3(6&;9)−&6−(6&8+9:9;3+:+3(3,=9(8+:>ϑ−69−+七≅+:&6&)>−ΟΧ+&3−七−),Β9(8−ΧΛ−ΧΠ吸−≅9)Χ,<=9(8−ΧΔ−Χ%+:+3(3<=9(8+:>?−69−+8≅Θ燥,,后来的发展证实喷动床除了应用于千燥过,、、前言程外还应用于颗粒物料的加热冷却、、,混合颗粒的涂层造粒煤的气化与燃,。喷动床技术是流化技术中一个新兴的
4、分烧原油的热裂解以及化学反应器等,、,。支特别适合于粗大形状不规则的颗粒物喷动床的结构非常简单如图所示。,料∀一般粒径为Κ#微米一0毫米∃的气床体是一带锥形底∀一般夹角为0#∃的圆。,。,固加工而粗大不规则的颗粒物料在应用柱筒体床内加人一定床层高度的颗粒物料流态化技,,术时容易产生节涌或沟流等不正气体由床层锥底的进气管进入通过物料,。,,常现象因而难以稳定操作喷动床技术最层在床中央形成喷管当气速达到一定数、、,,,初应用于农产品小麦豆类油菜子等的干值后喷管突破床层表面形成喷泉气流!!年沈阳化工。”。,。。将颗粒物料喷至一定高度∀称喷泉高度
5、∃,个重要参数影响Η尸以的因素十分,,多年来不少研究者在这方面作了大量然后抛洒在床层四周∀称环形区∃颗粒在复杂,环形,工作本文重点讨论最小喷动速度的计算问区呈移动床向下运动至锥底又进入,,。管区被气流夹带向上运动如此循环不已题气固,。达到密切接触有利于热质传递喷动,床可以分批操作∀颗粒物料分批加入床内∃最低喷动速度的估算亦,可连续操作∀颗粒物料连续加人床内又。。,连续排出∃最低喷动速度Σ是喷动床设计的重要参数之,一正如最低流化速度对流化床设。,计一样众所周知最低流化速度与流体和固,体物料的性质有关而最低喷动速度不仅,与流体和固体物质性质有关而
6、且还与床层环形区。的几何尺寸有关ΤΔ%&8∋()和Υς:〔‘’=,8−+的专著中列出个计算最低喷管,喷动速度的关系式而这些关系式都是从小尺寸喷动床设备中的实验数据归纳整理而。,来这个关系中人们引用得最多的是由ΤΔ%&8∋()和Ις∗+,∋6−)提出的下ΩΡ列关系式二一一‘一气体(一‘∀“犯=∃Ε9Φ∀瑟于∃∀ςΩΟ∃丫凡喷动床示愈图∀6∃,喷动床的流动特性表现在压降图上如。式∀6∃的适用范围为.Ξ。#/0一#2,。图所示出现压降峰值。,,3尽管如此文献〔〕又同时指出对于接“,Λ固定床阶段一,。二近球形的均匀颗粒物料式∀6∃用
7、于.。,Χ一喷动床阶段。。,9063亦是可行的但对于床层直径大于Η尸喷动床最大压降一9,Ψ03,,的喷动床该式的可靠性如何一直么尸正常喷动时压降一。二,。是人们关注的问题由于大型喷动床实验研Σ最小∀低∃喷动速度一,究装置的建立比较困难因此有关这方面的。报道较少实际上目前工业用喷动床直径已〔〕。,达23理论研究明显落后于实践为6,此在甲2年第二届喷动床国际会议上世巴送匀明Υς:,=,8−+发出呼吁希望建立床层直径63的喷动,大于床实验装置并期望在本世纪末召开的第三届国际喷动床会议上有这方。面的报道,,(!Ζ255−:气体流速年英国牛
8、津大学的%)−。图喷动床压降图Δ)+Χ&−)〔2〕,和[>Μ七在半径Ι分、·,,别为9Ζ∴3#ΚΖ63和#/Ζ∴3角度最大压降录小喷动速度
