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1、正火工艺对球墨铸铁性能的影响山东邻城农机厂陈正德、【摘要】对化学成份球化率与铸态墓体组织基本相同的球墨铸铁试棒进行高、、,,温正火部分奥氏体化正火快速不平衡正火和二阶段正火然后测定拉伸性能以,比较不同正火工艺对拉伸性能的影响分析了经不同正火工艺处理后得到的金相组;,,织和拉伸性能的关系结合曲轴服役条件讨论了选用合适的正火工艺问题结合第,二类破碎状铁素体的成因及其对球墨铸铁机械性能的影响提出了对二阶段正火的,。一些观点并肯定了二阶段正火对于中小型发动机曲轴是切实可行的热处理工艺,在铸铁生产中除了适当调整化学成
2、分表1试棒的化学成分(%),,以外热处理是制造和改善基体组织提高。号·PMg·“二。n511M{S性能的一个重要途径⋯{⋯一nU八1nUnnUnn八甘一UljUn”八U几nU八1血U‘n八Ul1内1口J自卜甘勺乙n.n吕只nUQ曰O材U八0己,,在球墨铸铁中由于石墨呈球状而减少4一20。6750。0720.0490.046一。。。。了石墨对基,710648010000590035体的割裂作用并且由于在球化一。6。1000。。72020O0380035、处理过程中去除了剧烈降低机械性能的硫7一30.68011
3、010.0540.043。氧等杂质元素而提高了机械性能但通过热16一10。5500。1000.0550.036一。。0.0。17l07300095410026处理还可以进一步改善基体组织并提高其性26一20。4800。0430.036。,能众所周知球墨铸铁的正火处理是为了26一30.4400。04f0.034,.增加基体中的珠光体数量并尽可能提高珠27一20。5200,0660046光体的弥散度,以提高球墨铸铁的强度、硬28一20。046.32一2。0。0780.0500051。,0630度和耐磨性目前国内
4、外一般都用球墨铸一。。.。3620340009000350049铁的抗拉强度延伸率作为划分球墨铸铁。—为制定合适的中小型发动.性能牌号的依据2正火处理机曲轴的正火处理工艺,,我们进行了正火工将梅花试样去除冒口后取样检查球化。,ZAZB艺对曲轴拉伸性能影响的试验率挑选球化率均为或的试棒进行。、试验用刨床把梅花试棒刨成三根直径约为一试验方法。30mm的试棒毛坯一根作铸态下的拉伸试.1球皿铸铁的熔炼,,另二根分别进行不同的正火处理后,验1.5。在t/h酸性热风冲天炉中熔炼原铁进行拉伸试验本试验中球墨铸铁的含硅量.
5、.,g79,,水采用稀土镁硅铁合金(M~%为24~26%其加热临界似度的上限一,o。Re,1e〔s~7%作为球化剂加入量为4~般为530~s4o1〕考虑y1J试样的加热过.。16%,))!J包底堤坝冲入法进行炉前球化处程处于不平衡状态其三相共存区温度高于.。理,06%75,,并用的号硅铁孕育处理在浇平衡状态下的三相共存区温度为此除了5R,注19曲抽的后期浇注梅花试棒(二高温正火外其它几种正火温度均选用。。。。15mm)球墨铸铁的化学成分见表1860℃试验所用正火工艺如表2所示农2正火工艺农表5试样经二阶段正
6、火与快速不代号名称热处理工艺平衡正火后性能比较I{二:x40min,GZ{高温正火正火930℃空冷回:xn火550℃60mi空冷⋯奋⋯命⋯亦一:860℃x60min,bZ部分奥氏体化正火正火空冷回:x60rnln火550℃空冷:x90min,KZ快速不平衡正火正火760℃升至860℃立即空冷,回火:640xn℃60mi空冷下娜加叮:从表中所示结果可以看出,3.性能浦试(1)对取自同一根梅花试棒的试样,。=采用不同的正火规范获得不同的抗拉强度热处理后的试棒经机械加工制成d。,=。,和延伸率10omLsd的拉伸
7、试棒测定抗拉强度。(2)高温正火试样的抗拉强度均超过和延伸率:,,60kgf/mm但延伸率极不稳定有些根本。二、试验结果达不到2%的指标采用部分奥氏体化正火,一。的试棒全部超过QT602的指标说明部1.性能分奥氏体化正火在保证强度指标的前提下,,。经不同工艺正火后试棒的抗拉强度和能提高和稳定球墨铸铁的塑性。延伸率如表3一5所示(3)快速不平衡正火在稍微降低强度,指标的同时能使球墨铸铁的延伸率大大提表3试样经高通正火与部分奥氏体。高化正火后性能比较,(4)经二阶段正火的试棒抗拉强度:,。二都在74kgf/mm
8、以上延伸率全部超过2%⋯(5)铸态试棒的抗拉强度在52~57、.。⋯亦k“⋯亦亦gf/mm延伸率在15~6%之间2.金相组织1),(经高温正火后其组织为绝大多,少量的牛眼状铁素体1)。川加洲挑数的珠光体(图,因由于正火温度及奥氏体中的含碳量较高,农4试样经部分奥氏体化正火和快此热处理后珠光体含碳量也较高延伸率较速不平衡正火后性能比较。低~~一,一一一止圣一(2)经部分奥氏体化正火后其组织竺卜编号。b__一!一U‘
