威索燃烧机噪声问题析

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1、thermcchEmicalde嘞Do画妇．EPl001002[16]崔洪，杨建丽，刘振宇，毕继诚．煤直接液化残渣的性质与气化割氢煤炭转化，2001，24(1)：15—20[17】肖云汉．煤制氢零排放系统，工程热物理学报，2001，22(1)：1'3一15[181郭烈锦煤及生物质的超临界水气化制氢研究，中国科学院技术科学部2002年学术报告会论文集．240—249[19】同秋会。郭烈锦，郭小红煤制氢新技术，第四届全国氢能学术会议。2002，10：60—64“威索”燃烧机噪声问题析青海省西宁市环境保护局李洪摘要本文就燃烧机噪声问题通过实倒调查。对最常见的两种型号

2、进行了阻力分析．从燃烧机负荷、燃烧机火焰稳定性压烟道配王等方面运用公式进行了豉府说明，并提出了减小噪声的有效措施，供用户和设计、安蓑部n参考。关键词燃烧机噪产随着西宁地区。煤改气”工程的不断推进，锅炉及其燃烧设备选型和配置合理与否，已引起广大用户的充分关注。在越来越多的燃气锅炉设备投入运行的时候，环境污染的焦点已由烟尘转向噪声。作为国际品牌市场占有量最大的“威索”燃烧机，这一问题的反映尤其强烈。按照环保和用户的要求，其解决方式不外乎加装燃烧机消声罩。然而，这种措施虽然解决了噪声问题，却又带来了由于空气吸入量不足而造成运行工况差和锅炉效率降低等连带负效应。为了彻

3、底搞清影响。威索”燃烧机噪声的原因，我们与设备代理商一起，对西宁地区的用户进行了重点调查。通过调查发现，并非每一台“威索”燃烧机噪声都大，随着锅炉炉型和安装形式的不同，其噪声值差异很大。按照边界噪声测试规范监测，在同样的建筑围护结构条件下，锅炉房边界噪声最高可达72dB(A)，而最低的只有55dB(A)(不加消声罩)。如此之大的噪声值差异．显然不是燃烧机设备本身噪声引起的。因此，我们对重点调查对象进行分析后认为，其影响因素大致为三种：1．燃烧机负荷增大引起的噪声；2．燃烧机火焰不稳引起的噪声；3．烟道布置不当引起的噪声。1燃烧机负荷增大引起的噪声噪声是因为气流

4、或机械振动而产生的，燃烧机的负荷不当引起的振动是多方面的，锅炉烟风系统阻力增加是使燃烧机负荷增加而产生振动的主要原因，而影响锅炉烟风系统阻力的因素有以下几种：I．1锅炉炉型不同引起的阻力变化目前西宁地区使用最广泛的燃气锅炉为WNS型卧式内燃锅炉。WNS型锅炉按烟气走向又可分为标准--N程(简称。标三”)和中心回燃式，这两种炉型虽然外型相似，但烟气阻力不同。锅炉烟气流通阻力计算公式为：431总阻力H一△k+△b=怕+岛)等式中：△}1眦—沿程摩擦阻力；△hIi一局部摩擦阻力；卜沿程摩擦阻力系数；L_管道长度；d—通道当量直径；k—局部摩擦阻力系数；w—气流速度；

5、号斗体动压从公式可以看出，锅炉烟气流通阻力分为两大部分，一部分为沿程摩擦阻力x了L了WZ7'v，～部分为局部阻力岛骂孑。当锅炉烟气流程相差△L≤lore时，在烟道材料、烟温和流速数基本相同的条件下，其沿程摩擦阻力的差别可忽略不计。因此可以认为，一般WNS系列的锅炉，影响烟气阻力的主要因素是局部阻力，即由锅炉结构不同引起的烟气流程的差别而造成的局部阻力。I．1．1标准三回程锅炉结构不同引起的烟气流程的差别而造成的局部阻力。燃烧机喷口阻力+炉腔出口180’转弯阻力+流通截面变化阻力+第二回程管内流人阻力+前烟箱180‘转弯阻力+流通截面变化阻力+第二回程管内流出阻

6、力+流通截面变化阻力+第三回程管内流人阻力+第三回程管内流出阻力+流通截面变化阻力十烟道90‘转弯阻力。归纳起来，流程局部变化大致为：燃烧机出口、180‘转弯2次、90‘转弯1次、管内流入2次、管内流出2次、流通截面变化4次。l1．2中心回燃锅炉局部阻力如下：(按烟气走向计)燃烧机喷口阻力+炉膛内180‘转弯阻力+炉膛出口180‘转弯阻力+流通截面变化阻力+第三回程管内流入阻力+第三回程管内流出阻力+流通截面变化阻力+烟道90‘转弯阻力。归纳起来，流程局部变化大致为：燃烧机出口、180。转弯2次、90‘转弯1次、管内流入1次、管内流出1次、流通截面变化2次。‘

7、通过比较可以看出，“标三”锅炉的烟气流程局部变化比中心回燃锅炉多，因此，在烟气流速基本相同的条件下，“标三”锅炉的烟气流通阻力大于中心回燃锅炉，所配置的燃烧机背压也应大于中心回燃锅炉。在配置相同的条件下，“标三”锅炉燃烧机的负荷肯定大于中心回燃锅炉，由负荷增加引起的机械噪声也就大于中心回燃锅炉。调查结果也证明了这一点。如西宁体育馆与工商银行青海省分行在锅炉房开机负荷相等的条件下，前者使用“标三”锅炉，锅炉房环境边界噪声72凸(A)，后者使用中心回燃锅炉，锅炉房环境边界噪声56dB(A)。4321．2烟囱直径与烟道布置的影响烟囱摩擦阻力公式如下：k=一半鲁i：烟

8、囱收缩度，对于钢制烟囱i．1。从公式可