鑫苑叶号CFG桩处理方案

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1、鑫苑名家二期1号B区CFG桩补桩处理方案1、1号楼CFG桩复合地基现状鑫苑名家1号楼复合地基工程地质变化很大，其中B区靠近基坑侧土质条件较差，施工时按设计有效桩长进行施工。经过静载试验发现位于该场地B区复合地基承载力特征值满足设计要求的fspk≥600Kpa,但B区选定检测的两根单桩静载无法满足设计单桩承载力要求。最差的一根单桩承载力特征值仅500KN。故拟采取桩间补短桩进行加固处理。2、设计依据1）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002）；2）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202

2、—2002）；3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）；4）《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）；5）《锦江区三圣乡粮分村项目（北地块）岩土工程勘察报告》（中机工程勘察设计研究院）6）《1号楼CFG桩桩位布置图》（成都基准方中建筑设计事务所）3、设计计算3.1计算参数的选择根据《锦江区三圣乡粮封村项目（北地块）岩土工程勘察报告》（中机工程勘察设计研究院），在进行设计计算时，参数选用如下：分层编号土层名称压缩模量ES1-2(Mpa)CFG桩侧阻力特征值qsik(kPa)CFG桩端阻力

3、特征值qp(kPa)承载力特征值（kPa)2　硬塑粘土9.5402606含卵石粉质　　粘土8.5302201　强风化泥岩12358502603.2计算方法设计依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002/J220—2002）提供的计算公式进行，公式如下：等边三角形布桩：de=1.053s正方形布桩：de=1.13s桩体试块抗压强度平均值应满足下式要求：根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002，J220—2002）中式9.2.8—1：ξ=fspk/fsk(9.2.8-1)式中fspk—--复

4、合地基承载力特征值（Kpa）；fsk—--处理后桩间承载力特征值（kpa）；m----面积置换率；Ra----单桩竖向承载力特征值（kpa)；β----桩间土承载力折减系数，取0.90；up----桩的周长（m）；n----桩长范围内所划分的土层数；6qsi、qp----桩周第i层土的侧阻力、桩端端阻力特征值（kpa）；li----第i层土的厚度（m）；Ap----单桩面积；fcu----桩体混合料试块标准养护28天立方体抗压强度平均值（kpa）；S----桩间距；E----复合地基压缩模量；Es----

5、桩间土压缩模量；3.3　CFG桩桩径：长桩有效桩径500mm，桩直径d=0.5m桩周长up=1.5708m桩面积Ap=0.1963。±0.000=542.4m，短桩有效桩径400mm，桩直径d=0.4m桩周长up=1.257m桩面积Ap=0.126m2。1号楼fspk＝600kpa筏板板面标高-16.1m板厚1.75m筏板板底标高524.55m强风化泥岩层标高515.67m粘土层土层厚度10.3m8.9m桩端进入强风化泥岩4.1m，桩长13.0m，有效桩长12.7m根据单桩静载荷试验，最小单桩承载力为50

6、0KN故Ra＝500KN.＝797kN,要满足设计要求复合地基承载力特征值fspk≥600Kpa，根据已施工的长桩得：6取fsk=385kpa桩体强度，采用C20砼远满足要求。因此，要使得最终复合地基承载力特征值fspk≥600Kpa，需要补短桩加固后的复合地基承载力特征值fspk≥385Kpa。取桩径400mm，桩间距1.4m根据：取Ra=344KN桩体强度，为缩短工期采用C20砼。压缩模量因此，根据公式以卵石含粘土层，取qsi=650kPa,得到补桩桩长为：6.95m，取7.0m.3.4桩的布置根据计

7、算结果，补桩桩径400mm，有效桩长7.0m，桩间距1.4m梅花形布置。具体布置详见1号楼B区CFG桩桩位布置图。由于场地地层变化较大，在施工时，在满足地基承载力的要求下，可对桩的位置和长度做一定的调整。4、褥垫层设计为了保证CFG桩与桩间土协同作用，调整桩与土垂直、水平荷载应力比，需在基础下铺设一定厚度的褥垫层，本工程褥垫层厚度取300mm6；褥垫层材料宜用中粗砂及卵石的混合材料，卵石最大的粒径30mm。褥垫层需夯实，夯填度（压实厚度/虚铺厚度）＜0.9。5、复合地基检测CFG地基竣工时，委托具有法定资

8、格的地基检测单位进行复合地基检测。检测包括复合地基荷载试验和低应变动力试验，检测应在桩身强度满足试验荷载条件时，并宜在施工结束28天后进行。复合地基荷载试验数量宜为总桩数的0.5%～1%，且每个单体工程的试验数量不应少于3个点，CFG桩复合地基静载试验结果作为竣工验收的依据。本方案设计是依据中机工程勘察设计研究院提交的《锦江区三圣乡粮丰村项目（北地块）岩土工程勘察报告》（中机工程勘察设计研究院）作为设计依据，若施工过程中发现地