朱屋中桥现浇箱梁施工专项方案(双孔贝雷)

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1、朱屋中桥现浇箱梁施工专项方案一、工程概况朱屋中桥为1-56m下承式简支系杆拱桥，中心里程DK171+788，全桥长70.405m，上跨G323国道，G323国道为双向四车道，沥青路面，路基宽约18m，线路与公路夹角为43°。本桥采用先梁后拱的施工方式，在G323国道上搭设门式支架，现浇施工箱梁后，拼装拱肋和吊杆，张拉预应力，最后完成桥面系施工。箱梁高度为2m，宽度9m。桥下净空7.555m，制作箱梁所用钢材约236.52T，砼693.2m3。二、箱梁现浇支架施工方法根据该桥荷载大小和梁体结构型式，桥梁跨越G323国道，桥下现有净空高度7.555m，为满足施工进度、国道通车及经济要求，决定在

2、国道中央部分设置两个5.5m宽门洞，门洞净空高度≥5m，采用三排φ600大直径钢管桩作为支墩，每排设六根φ600大直径钢管桩，中心间距3m，高度约4.4m。在钢管桩支墩底部浇注混凝土条形扩大基础，宽度为0.9m，高度为1.0m，支墩置于基础之上，钢管支墩顶部采用I36a工字钢作横梁，门洞采用8组贝雷梁跨越，门洞两侧采用钢管搭设满堂支架至桥台前缘。具体施工方法如下。（一）地基处理1、通车门洞地基处理通车门洞立柱采用Φ60cm钢管，中心间距3m，立柱基础采用在水泥路面上浇筑条形砼，基础宽90cm，高100cm，顶部预埋1cm厚钢板，与立柱焊接成一体。2、钢管满堂支架地基处理在G323国道水泥路

3、面上，直接在钢管立杆支撑底部铺设12*12cm枋木；在国道两侧的原地面，先将基础清到硬底，浇筑厚度约10cm砼找平地面，在砼面上铺设12*12cm枋木，钢管支架支撑于枋木上。（二）箱梁支架设计与计算I、设计：下部支架搭设宽度沿桥轴线垂直方向11m，与国道平行方向约15m，高度约7.5m左右。1、通车门洞支架G323国道通车门洞设计两跨5.5m，采用8组贝雷梁跨越，贝雷梁设置方向与箱梁轴线一致，间距150cm。贝雷梁两端底部置于I36a工字钢上，I36a工字钢作为门洞支墩的盖梁置于Φ60cm钢管立柱顶部，将钢管柱连成一个整体。贝雷梁顶部铺设10号工字钢，间距60cm，工字钢顶部铺设10*10

4、cm枋木，间距30cm，枋木上铺厚12mm表面抛光竹夹板作为底模，工字钢底部设置木楔用于卸架。如图1所示。2、钢管满堂支架从桥台前方至贝雷梁末端，采用钢管搭设满堂支架。支架立杆采用Φ50mm钢管（壁厚不小于3mm），纵横向中心间距均采用60cm，竖向每隔1m沿纵横向设置水平向连接，顺桥向每隔3m设置剪刀撑稳固支架，钢管之间采用扣件连接，钢管立杆设顶托和底托，底托支撑在基础的枋木上，在顶托上顺桥向设置12*12cm枋木，其上横桥向设置10*10cm枋木，中心间距30cm，枋木上铺设12mm厚表面抛光竹夹板作为底模。II、支架设计计算1、箱梁重量及支架荷载计算箱梁C50砼：656m3拱脚C50

5、砼：37.2m3箱梁自重（砼比重取27KN/m3）：18716.4KN梁体结构平均每平方米荷载：35.61KN/m2根据设计图可知：顺桥向箱体重量在横梁及梁端附近较大，横桥向箱体重量在梁端附近及拱脚下方、中隔墙处较大，综合而言，满堂支架部分最不利的部位为梁端附近，贝雷架门洞部分最不利部位为两侧拱脚及横梁处。梁体截面自边缘往中心1.2m范围（拱脚位置）1m梁体重量：1.728*27/1.2=38.9KN/m2梁体横梁位置中隔板处1m范围重量：(2*1-0.7*1*0.6)*27=42.66KN/m2梁体空箱部位横梁处前后1m重量：(1*2*0.4+0.6*0.6*1)*27=31.32KN/

6、m2梁端部位的最大重量：((5.6-2.4)*2*9+37.2/2)*27/9/3.2=71.4kN/m2贝雷架自重：0.9KN/m枋木及模板自重：0.5KN/m2施工人员荷载为：2kN/m2砼堆积荷载及振捣荷载：2kN/m2砼泵卸料时冲击荷载：4kN/m21、通车门洞受力计算通车门洞处于跨中段落，按两跨连续梁考虑，最不利荷载位于梁体中隔板位置，计算如下：中隔板位置组合荷载值：q=(42.66+0.9+0.5+2+2+4)*1.5=78.09KN/m经计算，最大正弯矩位于距离梁端2.8m处：M=307.28KN*m最大负弯矩位于中央支墩处：M=553.2KN*m截面最大应力：σ=M/W=5

7、53.2*103/3570=155MPa<[σ]=273MPa跨中最大挠度：正负抵消为零I10工字钢受力计算：q=(42.66+0.9+0.5+2+2+4)*0.6=31.236KN/mL=1.5mW=49cm3按多跨连续梁考虑：σmax==143.4MPa<[σ]=170MPa枋木受力计算：q=(42.66+0.9+0.5+2+2+4)*0.3=15.618KN/mL=0.5mW=10*10*10/6=166.67cm