地铁隧道的断面选择及内力计算

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1、4隧道计算4.1计算原则及采用规范计算原则:(1)设计服务年限100年;(2)工程结构的安全等级按一级考虑;(3)取上覆土层厚度最大的横断面计算;(4)满足施工阶段,正常运营阶段和特殊情况下强度计算要求;(5)接缝变形在接缝防水措施所能适应的范围内;(6)成型管片裂缝宽度不大于0.2mm;(7)隧道最小埋深处需满足抗浮要求;采用规范:(1)《混凝土结构》(GB50010-2002);(2)《地下工程防水技术规范》(GB50108-2001);(3)《地下铁道工程施工及验收规范》(GB50299-1999);(4)《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001);(5)《

2、地下铁道、轻轨交通工程测量规范》(GB50308-1999);(6)《盾构法隧道施工与验收规范》(GB50446-2008);(7)《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)。4.2断面的选择及内力计算根据设计规范,盾构隧道衬砌的结构计算采用自由变形的弹性均质圆环法。选取隧道埋深最深的工况进行分析,根据汶水路站~新沪路站区间隧道剖面图,工况里程为CK7+255.000,盾构隧道中心标高-12.418m、地面标高4.642m。结构设计时,考虑了基本使用阶段+特殊荷载组合阶段可能出现的最不利荷载组合进行结构强度、刚度和裂缝张开量等验算。4.2.1土层情况根据工程地质

3、剖面图,可得工况的土层地质的分布情况,见下图工况隧道断面土层分布图。4.2.2荷载计算及组合区间隧道外径为∅6200mm,内径为∅5500mm。衬砌采用预制钢筋混凝土管片。混凝土强度为C55。荷载计算取b=1m的单位宽度进行计算,同时根据管片所处地层的特征及地基土的物理力学性质,在计算水土压力时用水土分算的方法。图4-1隧道断面土层分布图(一)基本使用阶段的荷载计算(1)衬砌自重:g=γδ(4.1)h式中g——衬砌自重,KPa;3γh——钢筋混凝土容重,取为25KN/m;δ——管片厚度,m。2将已知数值带入计算可得:g=25×0.35=8.75KN/m。(2)衬砌拱顶竖向地层压力:

4、拱顶部:nPv1=∑γihi(4.2)i=1式中Pv1——衬砌拱顶竖向地层压力,KPa;γi——衬砌顶部以上各个土层的容重,在地下水位以下的土层容重取其浮重3度,KN/m;hi——衬砌顶部以上各个土层的厚度,m。P=0.5×18+(1.92−0.5)×8+1.56×8.4+3.64×7.6+7.015×6.6=107.427kPav1拱背部:P=Q/2R(4.3)v2H式中Pv2——衬砌拱背竖向地层压力,KPa;2Q——拱背均布荷载,KN/m;Q=2(1−π/4)Rγ(4.4)H3γ——衬砌拱背覆土的加权平均容重,KN/m;RH——衬砌圆环计算半径,m。将已知数值带入计算可得:3γ

5、=(6.6×1.585+9.3×1.34)/2.925=7.8KN/mP=(1−3.14/4)×2.925×7.8=4.905KPa。v2(3)地面超载:由于本隧道埋深不是很深,故须考虑到地面超载的影响,取地面超载为20kPa,并将它叠加到竖向土压上去,故总的竖向土压力为132.332kPa。(4)侧向水平均匀土压力:2P=Ptan(45°-ϕ/2)-2ctan(45°-ϕ/2)(4.5)h1v1式中Ph1——侧向水平均匀土压力,KPa;φ——衬砌环直径高度内各土层内摩擦角加权平均值,(º);ϕ=(22×1.56+21.5×3.64+11×7.015)/(1.56+3.64+7.0

6、15)=15.5º。c——衬砌环直径高度内各土层内聚力加权平均值,KPa;c=[18×1.56+12×3.64+14×7.015]/(1.56+3.64+7.015)=13.9KPa。将已知数值带入计算可得:P=16138.621×0.578−2×13.9×0.760=55.379KPa。h1(5)侧向三角形水平土压力:20P=2Rγtan(45−ϕ/2)(4.6)h2H0式中Ph2——侧向三角形水平土压力,KPa;RH——衬砌圆环计算半径,m;3γ0——衬砌环直径高度内各土层重度的加权平均值,KN/m;3γ=(1.585×6.6+4.265×9.3)(/1.585+4.265)=

7、8.6KN/m0将已知数值带入计算可得:P=2×2.925×8.6×0.578=29.091KPa。h2(6)静水压力:水位高为13.46m。(7)衬砌拱底反力:P=P+P+πg−(π/2)Rγ(4.7)Rv1v2Hw式中PR——衬砌拱底反力,KPa;Pv1——衬砌拱顶竖向地层压力,KPa;Pv2——衬砌拱背部荷载,KPa;g——衬砌自重,KPa;3γw——水的容重,取为10KN/m。将已知数值带入计算可得:P=107.427+4.905+3.14×8.75−0.5×

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