制造履歴调査

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1、添付資料－８（１）製造履歴調査１．目的炉心シュラウドの中間部胴と下部リング溶接部（H6a）の材料検査証明書を調査し，材料が規格値を満足しているか確認する。また溶接施工記録を調査する。２．製造履歴調査　２．１　材料検査証明書調査製造時の材料検査証明書の調査を行った結果，材料はＪＩＳ　Ｇ４３０４ＳＵＳ３１６Ｌの規格値を満足していることを確認した。（表１）（添付１）２．２溶接施工記録調査　溶接後の非破壊検査として浸透探傷試験（ＰＴ）及び放射線透過試験（ＲＴ）に合格していることを確認した。（図１）４．まとめ炉心シュラウドの

2、中間部胴と下部リング溶接部においては，使用されている材料はＪＩＳ規格を満足しており，溶接施工も問題なくなされていることを確認した。なお，参考として製造手順を添付２に示す。浜岡４号機の炉心シュラウドは、福島第二３号機（平成１３年７月）のひび割れが発見された炉心シュラウドと製造方法が同じであった。３３表１　シュラウド下部リング材料仕様単位:Wt%成分ＣＳｉＭｎＰＳＮｉＣｒＭｏJIS0.030以下1.00以下2.00以下0.045以下0.030以下12.00～15.0016.00～18.002.00～3.00規格値ﾐﾙｼ

3、ｰﾄ値0.0120.510.880.0240.00312.3416.462.23３４添付資料－８（２）添付資料－８（３）AUTOGTAW溶接方法（内，外）ｲﾝｻｰﾄリング316L系（WELIR316L）溶接材料316L系突合せ部（WELAutoTIG316L）溶接後検査（ＲＴ，ＰＴ）合格図１　炉心シュラウドの中間部胴と下部リングの溶接開先形状及び溶接仕様３５添付１：シュラウド下部リング材料検査証明書注：　　　　　部はメーカノウハウを含むためマスキン３６グ添付資料－８（４）添付２：炉心シュラウド製作手順概念図中間胴（

4、下半）曲げ加工素材・開先加工溶接、開先加工３７下部リング切断、素材開先加工溶接、開先加工溶接、上面加工下部胴曲げ加工素材・開先加工溶接、内外面加工添付資料－８溶接、開先加工（５）添付資料－９溶接部近傍の疲労調査結果１．目的　通常運転中の中間部胴／下部リング溶接部（Ｈ６ａ）における，高サイクル疲労及び低サイクル疲労の影響を調査した。２．高サイクル疲労過去（平成１３年７月）に浜岡４号機と構造が同じ福島第二３号機で同様の2事象が発生した時の報告書によれば，変動応力は約１．０N/㎜p-p以下であっ2た。この値は繰返しピーク

5、応力強さ約９５N/㎜に比べ十分小さいことが報告されている。福島第二３号機の炉心シュラウドは浜岡４号機と構造は同じであり，炉心シュラウドの変動応力は同程度であると考えられることから，ひび割れの発生原因に寄与しているとは考えられない。　なお，下部リングにひびが存在する場合においても，ひびによる剛性の低下は十分小さく炉心シュラウドの固有値に大きな影響を及ぼさないことから，流体振動の状態に影響を及ぼすとは考えられない。３．低サイクル疲労浜岡４号機建設時の工事計画認可申請書添付の応力計算書において，疲れ解22析により求められ

6、た繰返しピーク応力強さ１４２N/㎜（１４．５kg/㎜）が告6示に定められているステンレス鋼の設計疲労線図における１０回に対する繰返22しピーク応力強さ１７８N/㎜（１８．２kg/㎜）以下となることから，重要なサイクルは０回と評価されている。　従って，疲れ累積係数は０．０００となり，低サイクル疲労がひび割れの発生原因に寄与しているとは考えられない。以　上３８添付資料－１０中性子照射量について１．目的ひび割れが確認された炉心シュラウドのＨ６ａについて，中性子照射量を算出し照射誘起型応力腐食割れ（ＩＡＳＣＣ）発生の可能性

7、を確認する。２．確認結果浜岡４号機の定格出力運転時間と，解析により求めたＨ６a溶接部近傍の高速中性子束から，中性子照射量を算出すると，以下となる。（２９９８．９０７日×２４時間×６０分×６０秒）９2×３．３×１０n/sec・cm１７2＝８．６×１０n/cm２１2＝８．６×１０n/m当該部の中性子照射量は，下図に示されるＩＡＳＣＣが発生すると評価され２５2ている約１×１０n/mに比べ十分少ない照射量である。中性子照射量したオーステナイト系ステンレス鋼のIGSCC破面率と照射量の関係M.Kodama,S.Nishimu

8、ra,J.Morisawa,S.Shima,S.Suzuki,M.Yamamoto“EFECTSOFFLUENCEANDDISSOLVEDOXYGENONIASCCINAUSTENITICSTAINLESSSTEELS”(the5thInternationalSymposiumonEnvironmentalDegradationofMaterialsinNu