抗260℃超高温水基钻井液体系

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1、学兔兔www.xuetutu.com第32卷第4期钴井液与完井液Vl01．32NO．42015年7月DRILLINGFLUID&COMPLETIONFLUIDJuly2015doi：10．36968．issn．1001-5620．2015．04．002抗2600(2超高温水基钻井液体系张丽君，王旭，胡小燕，张滨，李彬，王中华(中原石油工程有限公司钻井工程技术研究院，河南濮阳)张丽君等．抗260℃超高温水基钻井液体系[J]．钻井液与完井液，2015，32(4)：5-8．摘要通过引入抗高温降滤失剂MP488、高温流型调节剂CGW-6，陡超高温钻井液流变性得到控制，通过呆用抗盐高温高压降滤失剂

2、HTASP—C，使超高温钻井液高温高压滤失量得到有效控制，形成了抗温达260、密度为2．35g／cm的淡水钻井液配方，并对其进行了抗温机理分析和性能评价。结果表明，该淡水钻井液抗NaCI污染可达饱和，页岩滚动回收率达94．1％，抗钻屑、膨润土污染能力强，具有良好的沉降稳定性，在密度为2．0～2．5g／cm时表现出较好的适应性，能够满足钻井液抗温260qC性能要求。关键词超高温水基钻井液；降滤失剂；流变性；高温高压滤失量中图分类号：TE254-3文献标识码：A文章编号：1001—5620(2015)04—0005—04近年来，超深井、特殊井和复杂井的数量逐渐水钻井液的影响，将钻井液在260

3、oC老化16h后，增多，深井高温高密度钻井液的性能控制已成为制约在60℃测其性能。实验用基浆配方如下。深部地层油气勘探、开发的瓶颈难题之一】。前期已(1％～4％)钠膨润土+(1％～7％)CGW-6+(0．3％在室内形成了抗温达220～240的高密度钻井液体～2％)MP488+(1％～7％)HTASPC+1％Na0H+重晶石系口]。通过对前期研发的处理剂、钻井液体系在260℃2．1膨润土进行性能评价发现，部分处理剂降解严重，出现了膨润土对抗260oC高温淡水钻井液性能的影响见钻井液流变性和滤失量控制难的问题。利用自主研表1。由表1可知，随着膨润土加量的增加，钻井液发的抗高温降滤失剂MP48

4、8、抗盐高温高压降滤失的黏度、切力逐渐增加，中压滤失量变化不大，说明剂HTAsP—c、流型调节剂CGW-6_6一】，配合使用其膨润土在钻井液中能提供较强的网架结构，但含量不他处理剂，形成了抗温达260oC、密度为2．35g／cm能太高，避免膨润土颗粒高温分散引起的钻井液流变的钻井液体系，并在室内对其性能进行了评价。性、热稳定性等性能失控，控制含量在2．0％～3．0％1实验材料和仪器较合适。实验引入了流型调节剂CGW-6和抑制剂，可适当降低黏度和切力。膨润土、重晶石、NaCl、氯化钙，均取自现场；抗高温降滤失剂MP488、抗盐高温高压降滤失剂表1膨润土对超高温淡水钻井液性能的影响HTASP

5、．C、高温流型调节剂CGW-6，室内开发。高温滚动加热炉(50～300oC)；ZNN—D6S型旋转黏度计；ZNS型失水仪；GGS一71型高温高压失水仪；变频高速搅拌机。2各因素对钻井液性能的影响考察各因素对抗温260oC、密度为2．35g／cm。淡基金项目：中原石油勘探局科技攻关项目“抗温260℃钻井液体系研究”(2013101)部分研究成果。第一作者简介：张丽君，工程师，1983年生，2009年毕业于郑州大学环境科学专业，现在从事钻井液技术研究工作。地址河南省濮阳市中原路462号；邮政编码457001；电话(0393)4899548；E-mail：bo~le一0371@163．com。

6、学兔兔www.xuetutu.com6钴井液与完井液2015年7月2．2抗高温降滤失剂MP488结果见表5。从表5可以看出，加入0．3％CaC1，后，从表2可以看出，MP488加量由0．3％增至2．O％，钻井液的切力、滤失量及膨润土含量均降低，表观黏钻井液黏度由60．0mPa·S增至70．0mPa·S，中压滤度和塑性黏度略有增加，钻井液整体的流变性和滤失失量由5．6mL降至3．8mL，说明MP488具有良好的性较好；继续增加CaC1加量至0．9％，钻井液的黏高温降滤失能力，加量为1．5％时，钻井液性能较优。度和切力增加，滤失量增大，并且老化后出现增稠、结块等现象。说明在260oC高温下C

7、aC1，对膨润土颗表2抗高温降滤失剂MP488对超高温钻井液性能的影响粒的高温分散和重晶石中碱土金属的分散起到了一定的抑制作用，但加量较大时，由于Ca2絮凝作用较强，CaC1对钻井液中的膨润土过度抑制，造成钻井液絮凝、结块，因此加入0．3％CaC1，较合适。表4抗高温流型调节剂CGW-6对超高温钻井液性能的影响2．3抗盐高温高压降滤失剂HTASP．C表3是抗盐高温高压降滤失剂HTASP．C加量对抗温260℃淡水钻井液性能的影响。从表