电压互感器二次回路动态压降补偿装置的研制

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1、维普资讯http://www.cqvip.com第5期电工技术杂志1998年9月摘要提出了电压互感器二次回路压降动态补偿方囊，解决了静态补偿器能跟踪二次负载变化．导致二次接线或二次负载变化时出现欠斗偿或过补偿的口]题，可以提高电力系统的计量准确瓢叙词电压互感器动惫’电压降运补偿>I11蛙吨外链总^(2)电流互感器的合成误差钆m1引言(3)电压互感器的合成误差EYH。在电力系统中，电能计量的综合误差是下述几(4)电压互感器二次导线压降引起的计量误差项误差的代数和：(1)电度表的误差E。电能计量的综合误差e可用下式表达1998—01—24收到稿件。E=ewLHYHET(1)对应

2、的谐波含量THD=13．73％，工作于PTHD电网谐波，且抵消效果较好。图(图3)中的B点。接近于最优补偿系数。(2)理论上无功耗。另外也可采用回馈通道谐波抵消方案，其电路(3)结构特别简单，造价更低。如图8所示。由于以上特点，这两种谐波抵消方案特别适合于有多套大型整流装置同时运行的工业现场的电网IJ谐渡抑制。代参考文献1DewanSBOptimuminputandoutputfilters如rangphaserer．tiJierpowersupplyIEEETransofI兀dustrvfdApp1．1981，IA-17(3)：282～2882At[uriRamaPras

3、ad．ANovelpassivewaveshapingmethoddsingle-phasedioderectifiersIEEE]-railsonIndustrialElectronics，1990，8z(8)圈8带有两套相I司二极管整流装置及负载3ItohR，I)reng．Sing]~phasestep—up／downcurrent—source的回馈通道谐波抵消方案电路圈rectifierwithsuppressedFeSOIl~lqCe．1EEPro—E1ectr．这种方案与图7所示方案对谐波的抵消效果是PowerApp1，1994，141(1)完全一致的，即由只带

4、一套装置时的注入系数P=14戴先中，徐以荣，何丹．应用二次谐波注入抵消原理的无降低到现在的=0．5，相应的THD也由20．23％源单相抵谐渡整流装置电工技术学报，1998(3)：23～降到13．73％，这里不再作详细分析。26上述两种方案的特点如下：5净增祥徐以来．电力电子学基础．南京：东南大学出版(1)一套无源网络可抵消两套相同装置引起的社．1993．维普资讯http://www.cqvip.com20电工技术杂志1998年9月在综合误差E中，电度表和互感器的误差可以端子箱至主控室补偿器安装处的单芯电缆电阻为通过使用高等级的电度表或互感器来减小此外，Rd，根据接线原理图有

5、电压互感器二次回路导线引起的压降对计量的准确(Rd+r)一cr=Au(2)度有严重的影响。传统的PT压降补偿器大致采用则以下两种方案⋯：⋯㈣(i)计量回路单独敷设电缆，增加导线线径。(2)在单独敷设电缆的基础上，对二次导线压从式(3)中可以看出，只要补偿器放大器的放大降进行静态补偿。倍数足够大，满足但这两种方案都存在很大的缺陷，若是计量回1+k0r》(Rd+r)路单独敷设电缆，用增加导线线径的办法来减小导即线压降，不仅增加了导线的用量，而且补偿效果也不。》(4)如人意；而在静态补偿的方法中，补偿器不能够跟踪P,T二次负载的变化，在负载变化时会出现欠补偿或时，Au—O。从而使

6、A点的电位与B点的电位趋于过补偿。正是这种原理上的欠缺，造成用户的不完相等，可有效的减小二次电缆芯土的压降损失。从全承认。式(3)中可以看出，等式的右端为非负值，因此该装针对这种情况，作者研制出了PT二次回路导置不可能出现过补偿；同时，只要适当选取ko值，使线压降的动态补偿方案，用于动态补偿电力系统中其满足式(4)，就可以得到满意的补偿结果。若三相电压互感器二次侧回路导线压降，既补偿合理，J⋯=3A，Rd=r=2f$，使o大于600，就可以得也保证了计量的准确度到Au≤lOmV2动态补偿原理图2所示即为动态补偿器矢量图。补偿器原理线路如图i所示，其中，c、B端为补偿器输出端

7、，A为PT输出端。辅助电缆芯与仪表、保护等缆芯共用一根电缆，且在PT端子箱排上与仪表电缆芯短接。其中，r和r分别为采样电阻和输出电阻。i为负载电流。日c为补偿器输出电流UAC和“Bc分别为A到C点的压降和B到c点的压降。图2动态补偿器矢量图u．Ub，U——PT二次侧输出端相电压ub——PT二次侧输出端线电压u曼，【，岳——补偿前后负载端的线电压圈1补偿原理图△u——补偿前导线压降补偿器的B端为输入、输出回路所共用。补偿△【，b——补偿器的补偿电压器的输出以负反馈的形式接入输入回路。补偿器将采样电阻上的压降Au进行处