汽轮机阀门管理的优化及实现

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1、维普资讯http://www.cqvip.com42广西电力2008年第2期汽轮机阀门管理的优化及实现OptimizationandRealizationofTurbineValveManagement田雷TianLei(广东国华粤电台山发电有限公司，广东台山529228)摘要：为了?肖除配汽特性设计不良对机组调节控制功能的安全性所造成的影响，文章以国华粤电台山发电有限公司3号机组为例，分析了原阀门管理存在的问题，并针对这一问题做了优化设计和试验，确定了汽轮机阀门管理的优化方案。按优化方案投运顺序阀，既提高了高压缸运行的效率，又保证了机组的安全、稳定运行。实践证明，优化效果良好。关键词：优

2、化阀门管理；实现顺序阀；节能降耗中图分类号：TK264．9文献标识码：B文章编号：1671—838012008)02—0042—030引言汽轮机配汽机构既是重要的调节装置，也是重要的热力设备，其配汽方式、控制方式、设备性能直接影响机组的调节特性和经济性。虽然近年来普遍③⑧一．一@③采用了DEH系统，机组自身的控制水平得到了明．，显的提高，但配汽特性设计不良的问题在一定程度上影响了机组调：爷控制功能的安全性。汽轮机处于单阀控制时，汽轮机各高压调阀以顺序号相同开度同时参与调节。在低负荷时，高压调阀开图1原设计的阀门配置和开启顺序图度较小，因而造成较大节流损失，不利于机组长期经注：从调速器端向发

3、电机方向看济运行。因此将汽轮机从单阀运行切换至顺序阀运行是一个非常重要的措施。2原设计方案的故障机理分析l阀门管理优化前情况上海汽轮机有限公司生产的亚临界600MW广东国华粤电台山发电有限公司(以下简称国汽轮机组在采用原调节阀配汽方案时，汽流力除产华台电)3号机是上海汽轮机有限公司生产的亚临生推动转子旋转的扭矩外，在部分负荷下还将产生界600MW四缸四排汽(157)型机组，4只高调阀对很大的附加横向汽流力，图2为部分进汽下横向力应4组喷嘴，机组原设计的高压调节阀开启顺序为：示意图，图3为在部分进汽横向汽流力作用下，轴承GV3+GV4(同步开启)一GV1一GV2，最小部分进的工作状况示意图。

4、汽度为50％(进汽弧段连续)，见图1。由轴瓦水平和垂直汽流力与蒸汽流量关系可按照西屋公司原设计方案投入顺序阀，同类型知，附加横向汽流力随着第3号、4号高调阀的开大机组普遍出现了1号、2号瓦瓦温升高或振动增大而增大，当3号、4号高调阀接近全开而其它两阀尚问题，给机组的安全运行带来了很高风险。所以，有未开启时达到最大，这个力的最大值达196N左右，必要结合机组实际状态，提出较为科学合理的方案，因此高压转子上所受到的力除转子自身的重力外，实现汽轮机的顺序阀平稳切换和安全运行，达到节还增加了由于部分进汽引起的横向力。能降耗目的。转子在这一合力作用下，轴心位置发生偏移。收稿日期：2008—02—15

5、；修回日期：2008—03—05维普资讯http://www.cqvip.com2008年第2期广西电力43通过对高压缸调节级进行详细的热力计算分析后得通过上述的办法，测取高调阀的流量特性曲线，知，这一偏移使1号、2号轴承侧隙发生了很大变掌握在不同的阀序下主机振动、瓦温、高压缸上下缸化。如图3所示，进油油楔面积大大减小，轴承供油温差、推力瓦温、胀差等参数的变化情况，比较不同量不足，导致机组1号、2号瓦瓦温升高，同时由于阀门组合方式对机组安全运行的影响，确定合适的轴承左右的支撑刚度相对于上下要小得多，致使轴顺序阀开启阀序。承振动大幅增加，这是原设计方案影响机组安全运3．1．1高调门特性分析行

6、的主要原因。从试验可知，1—4号高调阀特性相似，但也存在差别。4号高调阀通流面积大于其它3个调门，当主蒸汽压力为16．75MPa时，4号高调阀全开流量为569．5t／h，1号高调阀为542．7t／h，2号高调／3阀为545．9t／h，3号高调阀为544．0t／h。因此在顺F▲序阀逻辑设置时，必须选取合适的重叠度，防止高调匕==>’阀在40％阀位以上时动作速度过快而导致阀门大幅摆动或者EH油压波动。3．1．2安全性分析从试验数据比较1号、2号支持瓦瓦温的情况为：关闭GV4的最高瓦温是67℃；关闭GV3的最高瓦图2部分进汽横向力示意图温是83℃；关闭GV2的最高瓦温是82℃；关闭GV1的最高瓦

7、温是83℃。比较1号、2号支持瓦处的轴振，4种情况下振动均变化不大；比较其它参数如高压缸上下缸温差、推力瓦温、轴向位移等均变化不大。3．2开启顺序的选择从机理分析可知，非对称进汽导致了配汽剩余汽流力的产生，因此采用对称进汽的方式，可以抵消由于非对称进汽导致的配汽剩余汽流力。对称进汽的方式有4种开启顺序：图3汽流力作用下轴承工作情况图①GV1+GV4--"GV2--"GV3；②GV1+GV4一GV3一Gv2；另外，随着机组