国内外表面钝化止血钳质量对比分析

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1、!!!!国内外表面钝化止血钳质量对比分析董加坤（上海医疗器械（集团）有限公司手术器械厂，上海!"###$"）摘要：对国内外同一类表面钝化止血钳进行了化学成分、硬度、金相组织和钝化膜点蚀电位等分析。结果表明，虽然两者材料的化学成分基本一致，但其冶金质量、锻造及热处理工艺有明显的差距，最终造成了两者产品性能间的差异，并提出了提高国内无光钝化止血钳产品质量的一些建议。关键词：止血钳；表面钝化处理；完全淬火；亚温淬火；点蚀电位中图分类号：!"#$%&’#((文献标识码：)((文章编号：*%+$,-*+#（%**+）##,**’-,*$./0123456)5278949/5:;<=>2

2、74:8/?@>3?2A1?*9+@5/632.71/3(24.0A4B，C3?B，;<+/=<+*"###$"，A<*/+）)G9:32A:：;4719470+2*/=+/+@:6*64/3<16.2D+910+66*E+31?<17463+3*9D429106?47163*9+/?D421*=/7+?1F1219+22*1?4.33<24.=<9<17*9+@947046*3*4/+/+@:6

3、*6，<+2?/1663163，7*924632.93.214G612E+3*4/+/?0*33*/=942246*4/0431/3*+@3163BH<1216.@366<4F3<+33<19<17*9+@947046*3*4/4D3<17+21+@7463*/3<16+71，G.33<1713+@@.2=:I.+@*3:，D42=*/=0249166+/?<1+3321+371/30249166<+E16471?*63*/93*4/F<*9<216.@3*/3<10240123*16?*DD121/91G13F11/G43<024?.936B;4716.==163*4/6D

4、42*7024E*/=3<1?47163*9D*/*6<1?024?.936F1210.3D42F+2?BH<8I/3D9：<17463+3*9D429106；6.2D+910+66*E+3*/=321+371/3；D.@@<+2?1/*/=；*/31292*3*9+@<+2?1/*/=；0*33*/=942246*4/04,31/3*+@!!国内医用止血钳绝大部分采用普通的"A2JP马氏作者简介：董加坤（JKLLM#"—），男，黑龙江大庆人，工程师，主体不锈钢制造，经非控温高温锻造，在规定温度范围的要从事不锈钢及钛和钛合金等的性能测试分析，已发表论文"下限温度淬火或略低于规

5、定温度范围的亚温淬火R低篇。联系电话：#"J,LN"OKJLL,"K"P，LQK#N$QL，JPLLJKJPNJK温回火工艺热处理，最后表面镀铬防腐处理。器械的收稿日期："##N,#N,"$果的有效性。烧结态尾部A.的强度低，对标准抗拉生在结合面上。强度试样结构而言，在拉伸过程中具有优良塑性的A.P!结论先发生塑性变形，随着塑性变形的继续，在试样尾部（J）试样结构对A.,S整体触头结合强度的测试A.的中间部分形成颈缩区，颈缩开始后，塑性变形集结果有显著影响。标准抗拉强度试样因不能阻碍尾部中在颈缩区，试样的截面急剧减小，相当于在试样中部A.的塑性变形而使断裂发生在A.一侧，测试

6、结果偏造成了切口，在颈缩区造成三轴应力状态，径向和切向低。应力的存在将使塑性变形的纵向应力提高。因而颈缩（"）设计结构试样可消除非界面因素的影响，在区平均真应力高于试样在单相拉伸状态下引起的塑性拉伸过程中均在结合面处断裂，能够真正评价A.,S变形，导致在结合面断开前先发生了A.的塑性变形，整体触头的结合强度。在A.变细的部位形成应力集中，从而发生A.的断参考文献：裂，使测试结果不能真实反映结合强度；对于设计试［J］!张!洁，张明江，陈名勇，等B铜钨（$#）自力型触头的研样，在拉伸过程中由于界面A.的一侧细径部分长度制［)］B电工合金，JKKN，（P）："$,P"B［"］!李宗

7、霞，龚章汉B整体弧触指A.,SO#,A.结合强度的研很短，纵向塑性变形减少，避免了颈缩的形成，无应力究［)］B电工合金，JKK#，（J）：NQ,NNB集中现象，因而不会在A.一侧断裂，只能在最薄弱的［P］!范志康，梁淑华，杨红旺B铬含量对铬青铜性能及A.,ST界面处断裂，可排除尾部A.材处理状态对测试结果A.A2结合面强度的影响［)］B电工合金，JKKK，（P）："",的影响。"NB挤压态试样均在结合面处断开，是由于此时A.［Q］!王!强B熔渗A.,STA2A.整体材料的界面行为及A.,S已经发生过塑性