高耐磨自润滑聚甲醛改性研究

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1、四川I大学硕士学位论文滑动速度下的情况相似，随共混物中LLDPE含量的增加，摩擦系数和磨痕宽度减小，当LLDPE含量大于lO份时，POM共混物的摩擦系数和磨痕宽度都有上升的趋势。表明当共混物中LLDPE的含量为10份时，POM，LLDP阴AA体系的摩擦磨损性能最佳。Figure4’18Variationofeoe历cientoffrictionofspecimenswithtime(Load：lOgg)图4．18为在高滑动速度条件下试样摩擦系数随时间变化曲线。从图中可以看出，在高滑动速度条件下，POM的摩擦系数随摩擦时间变化较大，其摩擦系数由开始的

2、O．36增加到第30rain时的O．4反而POM／LLDPE／EAA体系的摩擦系数则基本保持不变，表明POM比POM／LLDPE共混物对速度更为敏感。在整个实验范围内，POM／LLDPE／EAA共混物的摩擦系数明显低于POM，表明在高滑动速度下，加入适量LLDPE的POM／LLDPE／EAA复合材料比POM具有更优良的抗摩耐磨性能。4．5PoM／LLDPE／EAA共混物体系的力学性能研究如图4．19所示为POM／LLDPE，EAA共混物的各项力学性能。从图中可以看出改性剂LLDPE的加入使共混物的冲击强度，拉伸应力，断裂伸长率和杨氏模量均有不同程度

3、的下降，且随着共混物组份中LLDPE含量的增加，共混物的力学性能下降越明显。所以为保证POM的优良力学性能在POM中加入LLDPE组份的量应控制在较低的范围内，综合前面对POM／LLDPE／EAA共混物的摩擦磨损性能研究，可以得出：在POM中加入10份的LLDPE时，可以37四川大学硕士学位论文在具有优异的摩擦磨损性能的同时，尽可能地保证POM本身优良的力学性能。Figure4-19MechanicalpropertiesofPOM／LLDPEblends表4．2列出了几种不同试样的力学性能。从表中可知，在POM加入LLDPE后共混物冲击性能下降较

4、为明显，当加入10份LLDPE时，从8．75KJ／mz下降为4．18KJ／m2。而EAA的加入能提高POM／LLDPE(90／10)共混物的缺口冲击强度，在POM／LLDPE共混物添加4份EAA，缺口冲击强度从4．18KJ／m2上升为6．70KJ／mz。表明EAA对POM／LLDPE体系具有一定的增容效果。i生一喜l苫皇葛co卜一辞一c上o-j葛c暑mo#旦u四川大学硕士学位论文Table4-2MechanicalpropertiesofvariousspecimensMechanicalpropertiesSpecimensImpactstren

5、gthTensilesn℃ngthElongation砒Young’s(KJ／m2)(MPa)break(％)modulus(MPa)POM8．7558．041_332396POM，EAA8．1556651．352106000／4)POM，LLDPE4．8450．640．981795(95／5)POM，LLDPE41848．537．271677(90／10)POM肌DPE／EAA6．7046．740．541714(90／10／4)POM，LLDPE，EAA5．9642．835．281680(90／10／8)POM仃．I，DPE，EAA5．7035．

6、433．701516(80／20／4)将冲击样条在液氮里冷却后淬断，用电镜观察淬断面形貌(如图4-20)。从图中可以看出，POM／EAA共混体系的相容性较好，具体表现为分散相颗粒较小，分布均匀，两相间界面间隙较小，界面粘结性较好，从力学性能上看也较为理想。但EAA对POM／LLDPE共混物体系的增容作用有限，比较图4-20D、E、F可发现，EAA加入后，分散相颗粒尺寸变化不大，两相间界面间隙仍较大，这也使冲击性能虽有所改善，但其他力学强度不高。AB四川I大学硕士学位论文Figure4-20Morphologyoffracturedsurfaceof

7、POMandPOMblendsA：POM；B：W(POM／EAA户100／4；C：w(POM／LLDPE)=95／5，EAA=4％D．w(POM／LLDPE)-。)O／10，w(EAA)=O％；E：w(POM／LLDPE)=90／10，w(EAA)=4％F：w(POM／LLDPE)--90／10，W(EAA)=8％；G：w(POM／LLDPE)280／20，w(EAA)=4％四川大学硕士学位论文第五章高耐磨自润滑改性POM摩擦磨损机理研究在与光滑的对磨面摩擦时，聚甲醛主要表现为两种磨损机理：即在摩擦一开始即出现的粘着磨损及在磨损一段时间后才发生的疲

8、劳磨损。在与磨粒或表面粗糙的对磨面对磨时，聚甲醛的磨损则以磨粒磨损和疲劳磨损为主。在适合的滑动速度下，聚甲醛的磨损行为有一