多跨刚构连续梁组合桥上部结构施工监控

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1、多跨刚构连续梁组合桥上部结构施工监控徐建富，余毅33多跨刚构连续梁组合桥上部结构施工监控徐建富。余毅。。(1．浙江省淳安县交通局，浙江淳安311700；2．中铁大桥局集团桥科院有限公司，湖北武汉430034；3．桥梁结构安全与健康湖北省重点实验室，湖北武汉430034)摘要：浙江省淳安县环湖公路上江埠大桥1号桥主桥为(77．5+7×130+77．5)m刚构连续梁组合体系桥，采用深水桩基、高桩承台，合龙口多，体系转化复杂，施工监控难度大。采用有限元软件计算主梁线形和结构内力，对施工过程关键截面的应力、温度及关键工况的线形进行监测，并将实测结果与计算值进行对比。为保证全桥合龙后主墩受力合理，

2、计算桩基对次中跨合龙顶推施工的影响，确定3号与4号墩、5号与6号墩次中跨合龙锁定前在合龙口用千斤顶朝边跨方向对称顶推主梁。监控结果表明，该桥主桥主梁线形和结构内力均达到了设计要求。关键词：梁式桥；线形；应力；顶推；有限元法；施工监控中图分类号：U448．21；U445．1文献标志码：A文章编号：1671—7767(2011)04—0033—031工程概况合龙前调整两端中线及高程，悬臂端配重，按要求实浙江省淳安县环湖公路上江埠大桥1号桥跨越施临时锁定，选择一天中低温且温度变化小的时段新安江水库，连通梅花半岛，全长1278m。该桥主浇注合龙段混凝土。主梁总体施工流程为：桥为(77．54-7×

3、1304-77．5)m刚构连续梁组合体(1)以各桥墩为中心逐段悬浇箱梁节段，形成系[1(见图1)，单幅布置，桥宽15m，3号～6号墩为单个“T”构。固结刚构墩，其余为活动墩。主梁为预应力C60混(2)4号与5号墩“T”构合龙。凝土变高度箱梁，三向预应力结构。主墩采用C50(3)1号与2号墩、3号与4号墩、5号与6号混凝土，边墩采用C40混凝土，承台采用C35混凝墩、7号与8号墩“T”构分别合龙(考虑刚构墩后期土。该桥下部结构均为高桩承台，桩长约70m，承存在较大偏位，3号与4号墩、5号与6号墩合龙时台高4．6m，墩身高12～16m。采取水平顶推措施)。75(17×13000(4)2号与3

4、号墩、6号与7号墩“T”构合龙。(5)分别在1号墩、8号墩边跨侧悬浇一个长4。善孥zsses。每m节段。(a)立面(6)1号墩、8号墩边跨箱梁合龙。霞Lz弛3施工控制计算及结果分析(b)卜1截面(c)2-2截面单位：c3．1有限元模型图1上江埠大桥1号桥主桥整体布置示意运用MIDASCivil有限元软件建立主桥纵向平面模型(见图2)，主梁、桥墩、桩基采用梁单元模拟，2施工方案刚构墩采用刚性连接模拟，活动墩采用弹性连接模主桥箱梁0号块及边跨现浇段采用托(支)架法拟，桩基根部按固结考虑，挂篮采用等效荷载模拟。现浇施工，合龙段采用吊架法施工，其余节段采用对3．2主梁线形称后支点挂篮悬臂浇注施工

5、。0号块施工完毕后，3．2．1施工阶段预拱度在0号块上拼装挂篮并锚固，按要求进行加载试验，该桥立模标高H立模的确定方法为：经检查合格后，开始悬浇1号～17号节段(往跨中H立模一H设计4-∑fl+∑fz4-厂挂篮弹性变形一节段方向依次编号)，然后共分4阶段9次合龙箱梁。箱式中，H立模为待浇注节段前端底模上缘标高；H设计梁的合龙顺序、合龙温度和工艺应严格控制L2叫]。为本施工阶段待浇注梁体前端设计标高；∑fl为本收藕日期：2011—04—15作者简介：徐建富(1965一)，男，高级工程师，1996年毕业于长沙理工大学道桥工程专业(E-mail：zicaxjf~163．corn)。34世界桥梁

6、2011年第4期为一12．34MPa，均小于规范限值；主梁没有拉应力出现，表明主梁在成桥运营状态受力满足规范要求。3．4顶推控制该桥下部结构为高桩承台，墩、桩等加起来高达近百米，若其刚度不能准确计入模型，则顶推计算结果就有很大的偏差。对于柔性高桩承台基础的连续图2上江埠大桥1号桥主桥有限元模型刚构桥，其下部结构的整体抗推刚度主要受桩基的施工阶段及后续浇注梁段自重、预应力、混凝土收刚度控制。假设桥墩的抗推刚度为k、高为L，桩缩、徐变、温度、体系转换、二期恒载等产生的总挠度基抗推刚度为k、高为L2，则下部结构的整体抗推而需设置的预拱度值(到竣工时即二期恒载加载后刚度K可简化计算为[5]：一个

7、月止，未计竣工后的收缩徐变)；∑相当于一个附加曲线，主要考虑该桥是多跨连续刚构体系，施K一是z工合龙次数多，根据相关经验，综合考虑成桥后收缩表1列出3号墩下部结构在不同模拟工况下，徐变及1／2活载效应，∑，2为按L／2000预设的预在顶推施工中墩顶水平变位的情况。实际施工监控拱度值，且按二次抛物线放样到箱梁对应的节段断过程中取表1中最后一种情况，桩长取实际钢护筒面上；A篮弹性变形为本施工阶段挂篮在新浇注混凝长度并考虑钢护筒及桩身钢筋