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1、第28卷,总第160期5节能技术6Vol128,Sum1No11602010年3月,第2期ENERGYCONSERVATIONTECHNOLOGYMar12010,No12单管供热系统热力失调研究122张春芳,李浩洁,宫克勤(1.大庆油田工程有限公司,黑龙江大庆163712;2.大庆石油学院土木建筑工程学院,黑龙江大庆163318)摘要:本文研究了供热系统在单纯改变供水温度和供水量,以及室外空气温度偏离设计温度而采用质调节或量调节方式供热时出现的热力失调现象,总结失调规律,分析各种参数变化对室内热力失调规律的影响,本文的研
2、究为提高供热质量提供了参考。关键词:单管供热系统;质调节;量调节;热力失调+中图分类号:TU833.12文献标识码:B文章编号:1002-6339(2010)02-0099-04ResearchontheThermalImbalanceofOne-pipeHeatingSystem122ZHANGChun-fang,LIHao-jie,GONGKe-qin(1.DaqingOilfieldEngineeringCo.Ltd.,Daqing163712,China;2.ShoolofCivilEngineering,Daqi
3、ngPetroleumInstitute,Daqing163318,China)Abstract:Thethermalimbalanceofone-pipeheatingsystemisinvestigatedinordertostudytheinflu2encesofwatertemperature,waterflowrate,andoutdoorairtemperaturedeviationfromthedesigntemper2ature.Theinfluencingcharacteristicsofvariousf
4、actorsareanalyzedanddiscussedinquantificationand/orqualification.Keywords:one-pipeheatingsystem;qualityadjustmen;tvolumeadjustmen;tthermalimbalance式供热系统的第i+1层散热器的出水温度即为第i1供水温度对室内温度的影响层散热器的进水温度,又因为流经各层的供水量相1.1设计室外温度下,供水温度改变对室内温度的影响同,则由式(2)可得到第i层的进水温度tig为设m层的建筑物,其供、
5、回水温度分别为tmmg、th,EQkEQkQckk=i+1k=i+1则各供热层耗热量总和,即立管的热负荷为tig=tg-0.86=tg-0.86(3)GcGcmQzh=EQk(1)第i供热层进出口的算术平均值为k=1m立管的流量10.861tpj=(ti+ti+1)=tg-(EQkQck+m2Gck=i+12EQkk=1Gc=0186(2)QkQck)(4)(tg-th)散热器内热媒的平均温度和室内温度供热计算[1]房间的实际耗热量为:Qk=QkQck,单管顺序温度的温差为m0.861$ti=tpj-tni=tg-(EQk
6、Qck+QiQci)-tni收稿日期2010-01-13修订稿日期2010-03-18Gck=i+12作者简介:张春芳(1983~),女,硕士,助理工程师。(5)#99#散热器面积确定之后,由于散热器供出的热量各层进水温度代入式(12),编程计算可得到设计室等于建筑物耗散的热量,则可得如下关系式外温度下,供水温度改变时,各层的实际室内温度,b+1Qk=QkQck=aFck$tk(6)结果如表3。1可推出$tb+1表3供水温度改变时,各层的实际室内温度/ek=Qk$tck(7)供热层ktnk100tnk95tnk90tnk8
7、5tnk80tnk75由式(5)和式(7)可得520.1318.0015.8913.7911.709.630.86m0.431tb+1420.1018.0015.9213.8211.779.72g-EQkQck-QkQck-tni=Qi$tciGck=i+1Gc320.0818.0015.9413.8811.839.80(8)220.0518.0015.9713.9311.909.89将式(3)代入式(8)上式得120.0218.0015.9913.9811.979.9810.43由表3可得;当供水温度改变时,室内温度竖向
8、tb+1ni=tig-Qi$tci-QkQck(9)Gc失调。首先供热楼层的室温和设计室温的偏差量最设每一层的室内温度为tnk。这样,相对热量比大,后供热楼层的室温和设计室温的偏差量最小;实tnk-twQk=。际供水温度高于设计供水温度时,失调形式为/上tcn-tcw热下冷0,而实际供水温度低于设计供水
