三通宣贯讲稿(曹雷生)

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1、异型元件修订说明一、修改、增加三通计算符号定义(1988版8.1；本版12.1)1、修改焊制、锻造三通和等径叉形管壁厚定义无缝钢管焊制三通壁厚定义分为理论计算壁厚、成品最小需要壁厚、设计计算壁厚、取用壁厚。附加壁厚计算方法同集箱。锻造三通、热挤压三通和等径叉形管壁厚定义分为理论计算壁厚、成品最小需要壁厚。定义见第三章。2、增加热挤压三通计算符号定义—热挤压三通支管的成品最小需要壁厚，—热挤压直型三通主管圆筒部分的上部成品最小需要壁厚、或鼓型三通缩口前主管圆筒部分的上部成品最小需要壁厚，—热挤压直型三通主管圆筒部分的下部成品最小需要壁

2、厚，—热挤压鼓型三通缩口后主管圆筒部分的下部成品最小需要壁厚，—热挤压鼓型三通缩口后主管圆筒部分的上部成品最小需要壁厚，—热挤压鼓型三通缩口前主管圆筒部分的下部成品最小需要壁厚，—热挤压三通满足过渡区强度要求的支管最大内径，—热挤压三通支管最小高度，—热挤压三通肩部最大过渡半径，—热挤压三通主管限制开孔最小长度，—热挤压三通主管最小半长，18一、调整焊制计算公式的适用范围(1988版8.2.3；本版12.2.3)焊制三通主管和支管理论计算厚度、最高允许计算压力的计算公式适用范围，由主管外径660mm，扩大到813mm。本标准扩大的主

3、要原因是引进机组中已大量应用813mm的焊接三通。随着大口径焊接三通在电站锅炉上的广泛应用，目前国产机组，如哈尔滨锅炉厂有限责任公司生产的18亚临界600MW机组锅炉上，应用了最大口径达813mm的大口径焊接三通。其低温过热器出口集箱用焊接三通主管尺寸为813×14，材质为15CrMo，设计压力20.62MPa，设计温度418℃；末级再热器集箱用焊接三通主管尺寸为762×62，材质SA-335P22，设计温度557℃，设计压力4.34MPa。另外，电力行业标准DL/T695－1999《电站钢制对焊管件》中已允许用主管尺寸为812.8

4、×21的焊接三通（材质为20G，用于低温再热器上，设计压力为4.52MPa，设计温度为342℃）。国外日本三菱重工，日本石川岛播磨公司也大量应用大型焊接三通。只末过用锻造或热挤压三通。一、修正部分焊制三通减弱系数(1988版8.2.6；本版12.2.6)1、修订说明这里的“修正部分焊制三通减弱系数”，是针对原标准表21的表注1）（本版表20脚注a）进行的修改。原标准加此表注的用意是：由于对0.8的开孔，不能采用孔的补强计算方法进行强度计算，而只能采用焊接三通强度计算方法。可是，在焊制三通章节又规定对于1.051.10三通，必须进行蝶

5、式补强。此要求实际上限制了在这类受压元件上开0.8的孔。为了放宽对这类受压元件的限制，原标准增加了此表注。但是，本次标准修订中，通过对200×200×5（1.05）、220×220×10（1.1）、240×240×20（1.2）、260×260×30（1.3）、280×280×40（1.4）、300×300×50（1.5）、340×340×70（1.7）、400×400×100（182.0）八种规格焊制三通的有限元应力分析，发现1.3时，焊制三通一次局部薄膜应力强度大于其材料设计应力强度1.5倍（一次局部薄膜应力强度的许用极限），一

6、次局部薄膜应力强度不合格，且焊制三通一次局部薄膜应力强度占许用极限的百分比分别为165.9%（1.05）、138.2%（1.1）、118.3%（1.2）、104.6%（1.3）。当1.1时，焊制三通同时存在一次加二次应力强度大于其材料设计应力强度3倍（一次加二次应力强度的许用极限），一次加二次应力强度不合格，且焊制三通一次加二次应力强度占许用极限的百分比分别为121.6%（1.05）、105.8%（1.1）。虽然国标GB/T9222焊接三通的减弱系数比理论减弱系数减小20%，可是这也不能保证低值焊制三通强度的合格。因此，本标准在焊制

7、三通使用温度小于钢材持久强度对基本许用应力起控制作用的温度下，对于1.051.10、2.5MPa的锅炉无缝钢管焊制三通，当主管外径273mm、采用厚度补强型式时，为增加其理论计算厚度，减小了减弱系数，由原标准的按规定公式计算改为取规定公式计算值的三分之二。2、修订前后算例对比例如：1）焊制三通，，。按GB9222-88表21注1)计算，，。三维有限元应力分析结果为；肩部：，不合格。，不合格。182）焊制三通，，。按GB9222-88表21注1)计算，，。三维有限元应力分析结果为；肩部：，不合格。，合格。为保证表21注1）计算的焊制三

8、通的强度合格，经有限元应力分析，将注1）的减弱系数修改为取式（84）计算值的三分之二。例如：1）焊制三通，，。，。三维有限元应力分析结果为；肩部：，合格。，合格。2）焊制三通，，。，。三维有限元应力分析结果为；肩部：，合格。，合格。3