多风道煤粉燃烧器的最佳方位调节

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1、，一机械装备多风道煤粉燃烧器的最佳方位调节ProperPosilioningofMulli——ChannelCoalBurner口口坦虽Tl殳1]‘2，TI殳j72、＆厂(天津水泥工业设计研究院300400)摘要：通过理论分析和生产调试达产I作的经验体会，对如何确定多风道煤粉燃烧器相对于窑的适宜位置以及如何用好这种燃烧器提出了实用方法与看法。关键词：多风粉燃烧器大■—一喷燃管相对苎兰——l引言在设计时，一般都按喷燃管的轴线恰好通过窑多风道煤粉燃烧器是一种比较理想的回转窑口截面中心考虑。实践表明，喷燃管以稍偏于物料用燃烧器，其使用效果除与喷燃管自身的正确调节

2、表面为宜，如图2所示。有关外，与窑的特点和相对位置是否恰当也息息相关。它的最佳方位调节包拮燃烧器喷燃管中【在{荨口截面上的坐标位置、端头伸入窑口的距离和纵向中心线与窑内衬的交点位置等。然而，国内有些厂家对此有所忽视，对其重要}生认识不足，造成他们使用的多风道煤粉燃烧器不能充分发挥出应有的优越性能“】。甚至个别厂家认为还不如单风道好用，于是又改用单风道，误走回头路。笔者根据上述参数的理论分析、开发研制和调试、达产的经验体田2喷惜瞥中心点的坐标位I会，提出正确确定和调整的方法，以供参考。图中。点为窑口截面的中心点，A点为喷燃管2喷燃管中，点在窑口截面上的坐标位

3、置中心线通过窑口截面时应处的位置。如果位置不尽管任何一种煤粉喷燃管的轴线都可以绕前当，火焰过于逼近料面，一部分燃料就会裹人料层支点在一定范围内摆动偏斜，如图l所示，然而它内得不到充分燃烧。增加热耗；如果火焰离料面太在窑口截面上的坐标位置却是至关重要的，对窑内远而偏向窑衬，皿Ⅱ易冲届甚至烧坏窑皮和蕞}衬这物料的煅烧有很大影响。样，不仅使火砖的使用寿命降低，而且还会使窑简体的表面温度增高，造成不应有的损失。喷燃管偏离窑中心的多少，习惯上用坐标值来表示。它与窑内的料层厚度8息息相关，可通~I：H-算的方法再结合实践经验来大致确定。2．1物料在烧成带停留时间物料在

4、烧成带的停留时间T可用下式计算：T=1．77min(1)式中：瞄内物料在烧成带处的运动休止角，一般B=40～45。Ir谠成带的长度，ms一回转窑的斜度，。1一燃烧器喷燃管的外套管2一煤风外套管(外净风内管)3一煤风内管(内净回转窑烧成带的有效平均内径，即包风外套瞽)4一内净风内管(燃油点火装置喷枪保护管)5一燃油点火装置喷枪括窑皮的内径，m管6一内净风出口的螺旋叶片7一轴向外净风道8一煤风遵9一径向风甩道Ir一回转窑的转速，r／min(旋流团遭，内净风道)10一移动小车传动用齿轮电动机2．2物料在烧成带的平均运动速度。物料在烧成带的平均运动速度可用下式计算

5、：22CE^fEf丁聊H^『0IOGY5／1998根据a值，由图2可见：v：1：—n一：0．56m／mi(2)1．77BBx=asinB(6)2．3物料在烧成带的填充率Y=一ac0sB(7)物料在回转窑烧成带的填充率(或负荷率)‘p，由于实际料面不会是MN直线，物料提升的高可用下式进行计算：度也与窑的转速、窑皮厚度和表面形状以及物料的性质等有关，B值在生产中会发生变化，所以准确C．／(60’号)X』0D％2．』。％<3)计算就非常困难。但通过绝大多数回转窑的运转情式中：一单位IN-间通过回转窑烧成带的物料况观察，与计算结果基本相符。量，即产量，t／h由图2

6、可见，B=d+0，而d值相对来说一般料在烧成带时的客重，一般隋况下很小，对于预分解窑d一10~，可以忽略不计，故如确=1．45t／【定B有困难时，也可按下式近似计算x，Y值：2．4烧成带内物料层的最大厚度x—asin0(8)回转窑烧成带内物料层的最大厚度8(参见图y≈一ac0s0(9)2)可用下式计算：根据X和Y值，利用燃烧器的调整机构进行调整，使喷燃管轴线在窑口端面上基本处于(x，y)点8=÷(1一cos0)0。m(4)位置。式中：0吲应于窑烧成带内物料弓形断面圆心角3喷燃管礴嘟伸至Ⅱ窑中的距离之半，。喷燃管端音B伸到窑中的距离也是一个相当重为。汁算方便

7、，cos0值与窑内物料填充率‘p的要的操作参数。虽然各种回转窑燃烧器都设有调节关系绘于图3。根据‘p值，便可由图3查得cos0伸缩距离的机构，但在热工制度稳定的条件下，应值。有一个最佳距离。这个最佳距离与燃烧器的种类，2．5喷燃管中心在窑口截面上的坐标位置煤粉的性质、物料的质量、冷却机的型式和窑情变根据煅烧试验和煤粉燃烧器喷燃管调整的可化等因素有关，如图4所示。设喷燃管端部到窑口能性，推荐a值按下式计算：的距离为Ln，在窑口外为正值，在窑口内为负值，则这个距离Ln愈小，火焰愈伸人窑中，使高温点后a：鲁堂≈o_04I)0(5)移，冷却带增加，尾温随之增高，对

8、窑尾密封及其它装置不利；Ln愈大，火焰愈前移，冷却带缩短，甚至没有