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时间:2019-05-10
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1、南京航空航天大学博士学位论文TC11钛合金的热态变形行为及其锻造工艺优化研究姓名:李鑫申请学位级别:博士专业:材料加工工程指导教师:鲁世强20081001TC11钛合金的热态变形行为及其锻造工艺优化研究+β两相区的本构关系模型;改进的Arrhenius型幂函数方程亦可作为等轴组织TC11钛合金在整个变形温度区间的本构关系模型。通过数理统计方法确定出了模型中系数。误差分析表明,所建立的本构方程具有较高的精度,片状组织TC11钛合金在近β和β单相区,以及α+β两相区的平均误差分别为5.04%和5.57%;等轴组织TC11钛合金的平均误差为5.20%。通过改进Arrhen
2、ius型幂函数方程来建立本构关系模型的方法具有普遍适用性,可用于其它材料本构方程的建立。首次利用加工图技术研究了两种初始组织TC11钛合金的锻造工艺优化,分别采用不同的稳定或失稳变形准则绘制了两种初始组织TC11钛合金的加工图,分析和比较了不同稳定或失稳变形准则的适用性。结果表明,基于Murty准则绘制的加工图总体上比基于Prasad或Malas准则绘制的加工图在预测稳定变形区、失稳变形区和优化锻造热力参数方面更准确。基于Murty准则绘制的加工图预测结果表明,对于片状组织TC11钛合金的α+β两相区变形,其流动失稳区-1-1-1-1为750℃~875℃、0.005
3、s~10.0s和875℃~1000℃、0.2s~10.0s,对应的失稳现象为宏-1观剪切裂纹、绝热剪切带和原始β晶界孔洞;较佳的锻造热力参数为750℃~900℃、0.001s~-1-1-10.005s和900℃~1000℃、0.001s~0.03s,对应的变形机制以球化为主;最佳的锻造热力-1参数位于840℃~980℃、0.001s附近。对于片状组织TC11钛合金的近β和β单相区变形,其流-1-1-1-1动失稳区为1000℃~1100℃、1.0s~10.0s和1075℃~1100℃、0.001s~0.003s,对应的失稳现象为β晶粒拉长、晶界破碎、“项链”状的混和组
4、织以及晶粒的动态长大;较佳的锻造热-1-1-1-1力参数为1000℃~1100℃、0.001s~0.05s(除去1075℃~1100℃、0.001s~0.003s这个小区域),对应的变形机制为动态再结晶;最佳的锻造热力参数在应变小于0.4时位于1050℃、-1-10.001s附近,在应变大于0.4时位于1050℃、0.016s附近。对于等轴组织TC11钛合金的α-1-1-1+β两相区变形,其流动失稳区为780℃~850℃、0.008s~70.0s,850℃~927℃、0.01s~-1-1-170.0s和927℃~1008℃、0.1s~70.0s,对应的失稳现象为绝热
5、剪切带、局部流动和β相中-1-1的裂纹和空洞;较佳的锻造热力参数为780℃~850℃、0.001s~0.008s,850℃~940℃、-1-1-1-10.001s~0.01s和940℃~1008℃、0.001s~0.01s,对应的变形机制以超塑性为主;最佳-1的锻造热力参数位于900℃、0.001s附近。对于等轴组织TC11钛合金的β单相区变形,其流动-1-1失稳区为1008℃~1080℃、4.0s~70.0s,对应的失稳现象为β晶界的破碎和晶粒的拉长;较-1-1佳的锻造热力参数在应变小于0.7时为1030℃~1080℃、0.001s~0.1s,在应变大于0.7时-
6、1-1为1020℃~1060℃、0.004s~0.6s,对应的变形机制为动态再结晶;最佳的锻造热力参数在-1应变小于0.7时位于1060℃~1080℃、0.001s附近,在应变大于0.7时位于1040℃~1050℃、-1-10.016s~0.07s。对等轴组织TC11钛合金的超塑性变形行为进行了初步研究。结果表明,在β单相区不能获得超塑性,在α+β两相区可获得超塑性,且最佳超塑性出现在900℃附近,应变速率越低越好,ii南京航空航天大学博士学位论文-1这与用加工图预测的结果相吻合。在900℃、0.0001s条件下的延伸率高达1215%。初生α和β相的体积比对超塑性具
7、有较大的影响,初生α相含量在70%时对应着最佳的超塑性。超塑性变形过程中有动态再结晶、扩散蠕变、晶内变形及界面滑移的参与,且界面的滑移以α/β相界面滑移为主。关键词:TC11钛合金,动态材料模型,加工图,稳定或失稳变形准则,本构方程,微观组织,热力参数优化,变形机制iiiTC11钛合金的热态变形行为及其锻造工艺优化研究ABSTRACTTC11isanα+βtitaniumalloyandbelongstodifficult-to-deformmaterials,whichhasbeenwidelyusedinaerospaceindustry.Processin
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