桥墩课程设计计算

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1、桥墩课程设计计算设计资料上部结构为5孔20m装配式混凝土简支梁,桥面净宽11m.下部结构采用双柱式圆柱墩。墩柱及桩身尺寸构造见图，墩柱直径130cm,混凝土C30,fcd=13.8MPa,主筋RB335，fsd=280MPa,灌注桩直径150cm,混凝土C20,fcd=13.8MPa,主筋HRB335，fsd=280Mpa。墩顶每片梁梁端设400400mm板式橡胶支座一个，台顶每片梁梁端设四氟版活动支座一个，板式橡胶支座摩阻系数f=0.05,滑板支座最小摩阻系数f=0.03,一般情况取0.05。桥台上设橡胶伸缩缝。盖梁

2、、墩身构造均采用C30混凝土，，系梁采用C25混凝土，，主筋采用HRB335级钢筋，，箍筋采用R235级钢筋，。已知数据：每片边梁自重（kN）每片中梁自重(kN)一孔上部结构总重(kN)每个支座支反力(kN)1、5号梁2、3、4号梁2706.18边梁支座中梁支座26.627.46265.47270.05一、荷载计算（一）、恒载计算：墩柱上部恒载值由上知：(1)上部构造恒载，一孔重：2706.18kN;(2)盖梁自重（半根自重）：5304.29kN;(3)横系梁重:;(4)墩柱自重:墩柱自重：;（二）、活载计算荷载布置及

3、行驶情况参考前面计算，数值直接取用。1、汽车荷载(1)单孔单车时相应得制动力为：<90kN所以单孔单车时得制动力取为：T=90kN(2)双孔单车时相应得制动力为：取双孔单车制动力为：T=90kN。2、人群荷载(1)单孔单侧人群荷载：(2)双孔单侧人群荷载：活载中双孔荷载在支点处产生最大反力值，即产生最大墩柱垂直力；活载中单孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大墩底弯矩。（三）双柱反力横向分布计算活载布置见图本章图(1)~图(3)。1、汽车图1单孔单列车布置（单位：cm）(1)单列汽车布置；(2)双列车布置图2单孔双列车布置

4、（单位：cm）；（2）人群图3单侧人群布置（单位：cm）(1)单侧人载；(2)双侧人载二、活载内力计算（一）最大最小垂直力计算最大最小垂直力计算见表最大最小垂直力计算表荷载情况最大垂直力最小垂直力单列76.78255.28336.060.938395.570.06221.15双列153.56510.56664.120.715603.050.285240.38人单侧22.2222.2244.441.21253.86-0.212-9.42人双侧44.4444.4488.880.544.440.544.44（二）最大弯矩计算

5、最大弯矩计算见下表最大弯矩计算表荷载情况墩顶反力（kN）垂直力（kN）水平力（kN）对柱顶中心的弯矩（kNm）B1B2B1+B2上部构造与盖梁恒重———1741.38—00汽车单孔双列463.61—463.6145115.969.3人群单孔双列44.44—44.44—11.11—注：制动力对各墩平均分配。三、墩柱底内力计算通过以上计算结果和经验，利用最大的剪力、弯矩对墩柱进行配筋结果是偏安全的.现将个墩所受内力组合列于下表各墩内力表项目墩柱号(单墩)1号2号3、4号1上部恒载(kN)1741.382墩柱自重(kN)33

6、1.66398298.53制动力H(kN)22.54③对墩柱底的弯矩(kN.m)237.54298.382.255墩柱底活载(kN)647.796纵向偏心矩(kN.m)196.31196.31196.317①+②+⑤2072.042139.82039.888⑤+⑥469.85494.61278.819（m）0.22680.2320.134由上表计算数据比较，纵向弯矩以2号墩柱为大，1号次之，这两个墩柱可以采用同样配筋，3、4号纵向弯矩较小可以采用另一种配筋方式。2号墩柱为最不利受力墩柱，以下仅对2号墩柱截面配筋。四、墩

7、柱截面配筋与承载力检算墩柱采用C30混凝土，主筋采用HRB335级钢筋，并取主筋保护层厚度，假定墩柱为一端固定，一端自由计算。则：按《公预规》第5.3.10条规定，应考虑构件在弯矩作用平面内的挠曲对轴向力的影响。（一）墩柱偏心矩增大系数η以《公预规》5.3.10规定，计算偏心矩增大系数η式中，————————————将以上数据分别代入式，结果为：将上述各值代入式(5—1)结果如下：考虑偏心矩增大系数后的偏心矩：。（二）墩柱正截面强度检算由《公预规》第5.3.9条规定，沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构

8、件，其正截面抗压承载力应符合下式的规定：(1)(2)式中：——有关混凝土承载力的计算系数，按《公预规》附录C表C.0.2查;——有关纵向钢筋承载力的计算系数，按《公预规》附录C的迭代法由表C.0.2查;——圆形截面的半径(cm)；——纵向钢筋所在圆周半径与圆截面半径之比：。按《公预规》附录C的叠代法由表C.0.2查出；与接近，可以