脚手架及支撑搭设方案

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1、脚手架及支撑搭设方案一、编制依据1、主要依据成都美厦建筑设计的施工图纸、施工组织设计、建筑规范和规程。2、根据现行规范及施工现场的实际情况。二、工程概况本工程为成都汇祥置业有限责任公司开发汇祥华楠半岛工程，建设地点位于新津县花源镇柳河村，建筑总面积为84000㎡。该建筑为框剪结构，地下1层，地上6+1层，高度23.9m。根据成都市政府相关文件的要求，该工程在主体及装饰施工期间，必须在建筑物外围设置封闭式密目防尘网。依据规范<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130－2001）>>和“建设部建质（2004）213号”文件精神编制本方案。三、搭设技术措施本工程为高层，总高

2、23.9米，分2次卸荷搭设，第一段采用双排落地脚手架；二段采用悬挑脚手架，均在2层时悬挑。第一段封闭式双排落地脚手架的设计计算1、根据《JGJ130-2001》的规定，50m以下的常用敞开式单、双排架，当采用规范规定的构造尺寸和构造规定时，其相应杆件可不再进行设计计算，只需根据实际荷载对连墙件和立杆地基承载力进行验算。立杆支承在地下室顶板C35砼结构上，采用的钢管类型为48×3.5。2、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No32其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.5×wk×Awwk——风荷载基本风压值，w

3、k=0.176kN/m2；Aw—-每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.0×4.50=13.50m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=3.564kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.564kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.466kN,Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件扣件连接示意图3、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应

4、满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=43.7232N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.93A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值为人防地下室顶板的荷载值(N/mm2)；fg=65.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=65.00地基承载力的计算满足要求!第二段悬挑式双排脚手架的设计计算1、悬挑式双排脚手架搭设高度为20.00米，立杆采用单立管。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用

5、2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层，栏杆及脚手板均采用竹串片。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米用两个预埋铁件固定。悬挑水平钢梁采用DN14钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m，水平间距为一跨一拉，在8、16、24层埋设DN14Q235钢筋吊环与钢丝绳相连。钢梁上架设立杆处焊接50mm高DN32钢管底座，插入立杆底部。其它构造同双排落地脚手架。悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（

6、JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.0532米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横

7、杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.356×1.0502/8=0.325kN.m