模板专项整改方案

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1、关于XXXXXX工程模板支撑体系的整改方案由于项目部管理不到位施工班组没有按要求施工，因材料问题，以及施工班组自身问题等多方面原因，导致模板支撑体系达不到要求，存在安全和质量隐患。经项目部商讨作出以下整改：1.将部分较短，两端均加有可调顶托的立杆逐根换下，换上合适长度的立杆，并只在杆的上部设置可调顶托，立杆垫方木或多层板。2.增加斜杆支撑。3.所有立杆离顶部200mm处加设一道纵、横向水平杆。4.加设纵向、横向的连续剪刀撑，剪刀撑底部必须落在地面垫块上。5.剪刀撑按五根连续设置，水平剪刀撑在第三道水平杆处连续设置。6.在跨中部位的土壤中加设长度大于1m间距为1.2*1

2、.2m的6*8cm的木桩作为立杆的的加强，木桩的位置和立杆位置保持一致。使之成为一个整体的受力支撑体系。模板支撑体系的计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):l=1.0～1.2平均1.1，验算取不利值12；纵距(m):b=1.0～1.2平均1.1，验算取不利值1.2；步距(m):h=1.1～1.3平均1.2，验算取不利值1.3；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):a=0.08；模板支架搭设高度(m):H=5.9；采用的钢管(mm):Φ48×2.5；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/

3、m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：(3+2)=5，其中“3”为施工人员及施工设备荷载，“2”为混凝土浇筑时的振动荷载；二、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×4.9=0.6762kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.35×1.2×1.2=12.6kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG

4、2+NG3=0.6762＋0.504＋12.6=13.7802kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3+2)×1.2×1.2=7.2kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=1.2×13.7802+1.4×7.2=26.616kN；三、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:σ=N/φA≤[f]其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=26.616kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A-

5、---立杆净截面面积(cm2)：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.494cm3；σ--------钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.3+0.20×2=

6、1.7m；L0/i=1700/15.8=107.59mm；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.541；钢管立杆的最大应力计算值；σ=26616/（0.541×424）=116.03N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=116.03N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.007；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.

7、185×1.007×(1.5+0.1×2)=2.029m；Lo/i=2028.602/15.8=128；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆的最大应力计算值；σ=10716.48/（0.406×489）=53.978N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=53.978N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！以上表参照杜荣军编写的:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。湖南省湘诚建设集团有限公司大通湖人民医院住院楼工程项目部2012-9-18