附件四、五_secret

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1、附件四、模板工程计算一、已知条件转换层楼板为有梁楼板，板厚250，梁截面尺寸为0.8m×2.8m、0.7m×2.6m、0.6×2.3m三种，层高为4m，梁下端高为1.8m—2.3m，横杆步距L=1m。立杆间距为a=0.5m，立杆接头形式为对接，取楼板中荷载最大的部位进行计算，有效计算面积取梁下为0.5m×0.5m（板下为1m×1m），梁板模板支架参与计算的荷载项及其取值：钢筋砼自重：26KN/m3,模板及其支架自重：0.85KN/m3,施工荷载：1KN/m3，振捣砼荷载：2KN/m3；梁板模板支架荷载分项系数取值：钢筋自重；1.2砼自重：

2、1.2模板及其支架自重:1.2施工荷载：1.4振捣砼荷载：1.4荷载折减系数取值：模板及其支架自重:0.9一）、梁下支模架计算：1、则梁下单根钢管立杆所承受的荷载为：钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=21.84KN模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×0.5m×0.5m×2.8m)=0.925KN施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×0.5m×0.5m)=0.504KN振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×0.5m×0.5m)=1.008KN则荷载总重：N=21.84

3、+0.925+0.504+1.008=24.277KN钢管立柱允许荷载值（φ48×3.5钢管，对接）[N]=27.2KN每根立柱所承受的实际荷载：N=24.277KN＜[N]2、梁下钢管立柱稳定性验算：杆件的稳定系数φ根据立杆的长细比λ=0.77×100/1.58=48.7由表查得φ=0.857,其中N=24277N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：δ=N/φA≤f=24277/0.857×489=57.9N/mm2＜205N/mm2所以梁下支模架体系能满足安全施工的要求。二）、板下支模架计算：1、则板下单根钢管立杆所承受的

4、荷载为：钢筋砼自重：1.2×(26KN/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=9.36KN模板及支架自重：1.2×0.9×(0.85KN/m3×1.0m×1.0m×0.3m)=0.275KN施工人员及设备荷载自重：1.4×(1KN/M2×1.0m×1.0m)=1.4KN振捣砼时产生的荷载：1.4×(2.0KN/m2×1.0m×1.0m)=2.8KN则荷载总重：N=9.36+0.275+1.4+2.8=13.835KN钢管立柱允许荷载值（φ48×3.5钢管，对接）[N]=27.2KN每根立柱所承受的实际荷载：N=13.835KN＜[N]2、

5、板下钢管立柱稳定性验算：杆件的稳定系数φ根据立杆的长细比λ=0.77×100/1.58=48.7由表查得φ=0.857,其中N=13835N,A=489mm2,f=205N/mm2,则有：δ=N/φA≤f=13835/0.857×489=33N/mm2＜205N/mm2所以板下支模架体系能满足安全施工的要求。三）、梁侧模拉杆验算二次混凝土浇筑时的最大高度为1.3m,故取1.3m高为研究对像，拉杆间距为500×500mm。模板侧压力为：F1=0.22rct0β1β2v1/2取rc=25KN/M3t0=4hβ1=1.2β2=1.15则F1=0

6、.22rct0β1β2v1/2=0.22×25×4×1.2×1.15×19.2=133.1KN/M2F2=H×rc=1.3×25=32.5KN/M2取F=F2=32.5KN/M2拉杆所受的拉力为：P=F×A=32.5×0.5×0.5=8125N查表选用螺杆为M12=12900N﹥P=8125N（满足要求）。附件五、转换层砼浇捣时间计算转换层从37轴至71轴总计砼约2100m3，浇筑顺序为：梁板砼分二次浇筑，先从西往东采用两台泵连续浇筑大梁至板底2~3cm，留设施工缝；然后再采用一台泵从北往南浇筑平台板砼。一、浇筑时间计算：一）按正常情况下

7、：机械不发生故障、不堵泵、不塞车、砼供应及时，计算为：A、大梁浇筑时间计算：总方量：1660m3，1、砼每台每小时输送计算：Q1=Qmax×a1×η=60×0.8×0.5=24m3根据现场实际情况取：20m3/h2、每台泵配备砼搅拌运输车为：N=Q/60V1（60L1/S0+T1）=（+45）=4台3、白天、晚上2台同时24小时输送。4、浇筑时间为：2台×24小时×20m3=960m3/天总天数为：1660÷960=1.8天按照此情况考虑，需要2天时间才能浇捣完。B、平台板浇筑时间计算：总方量：440m3，浇筑时间为：480m3/天总天数

8、为：440÷480=1天按照此情况考虑，需要1天时间才能浇捣完。二）考虑不利因素影响：白天交通堵塞、砼搅拌站供应不及时或出现堵管等其它因素。A、大梁浇筑时间计算：总方量：1660m3，则计算为