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《15_10_4m_3双盘浮顶油罐壁板热处理方案》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在教育资源-天天文库。
1、第24卷第9期油气储运!59!431510m双盘浮顶油罐壁板热处理方案*祝龙林梁冰43(中石化管道储运公司南京输油处仪征1510m罐项目部)43祝龙林梁冰:1510m双盘浮顶油罐壁板热处理方案,油气储运,2005,24(9)59~61。43摘要为防止1510m双盘浮顶油罐罐底壁板变形和焊接构件发生脆性破裂,制定了罐底圈壁板消除应力的热处理方案。介绍了底圈壁板消除应力热处理工艺,提出了弧形板的退火、测温点布置和热处理温度控制等项技术措施。热处理结果表明,该方案能
2、有效防止残余应力的回弹,避免壁板变形。主题词浮顶罐罐壁板热处理工艺总质量为2868t。单罐工程实物量见表1。43一、概况从表1可以看出,两座1510m双盘浮顶油罐第一节壁板厚40mm,采用日本进口的SPV490Q43仪征油库两座1510m双盘浮顶油罐是目前板材。储罐的各类接管全部集中在第一节壁板上,国内单罐容积最大的储罐,安装工程于2004年7月为防止焊接接管补强板焊接变形,焊接前已在罐内底开工,同年12月底主体竣工,2005年2月进行充壁开孔处焊接了一定数量的防变形板,以减少焊接水试验,各项
3、指标均达到设计要求。油罐内径为变形。考虑到焊后仍会产生焊接应力,因而必须进100m,罐壁高度为21.8m,设计温度为50,单罐行消除应力热处理。43表11510m储罐单罐本体工程实物量一览表规格重量重量罐本体项目材质罐本体项目规格材质(mm)(t)(t)双盘浮顶顶板4.515006450/5850279.500Q235-B量油管1套2.22220/Q235-B4.5180090000导向管1套2.682Q235-B双盘浮顶底板4.5180090000279.620Q235-B排水系统1套2.37
4、0罐壁第1层40300012600294.083SPV490Q密封系统1套(1、2次密封)罐壁第2层33270012600218.175SPV490Q刮蜡机构1套罐壁第3层26270012600171.875SPV490Q转动扶梯1套3.967Q235-B罐壁第4层22270012600145.450SPV490Q中间平台1套0.162Q235-B罐壁第5层17270012600112.375SPV490Q顶平台1套1.168Q235-B罐壁第6层1227001260079.325SPV
5、490Q盘梯1套1.873Q235-B罐壁第7层1227001260078.32516MnR浮舱人孔130mm7.020Q235-B罐壁第8层1227001260078.325Q235-B浮顶人孔4mm0.720Q235-B罐壁包边角钢L100104.750Q235-B加热器1套14.00020/Q235-B罐底边缘板2320006300108.650SPV490Q消防系统1套罐底中幅板11260012000630.010Q235-B浮盘立柱302根27.680加强圈2圈39.196Q235-B呼
6、吸阀9个0.621抗风圈2圈95.080Q235-B泡沫挡板1套*211900,江苏省仪征输油站15104m3罐项目部;电话:(0514)2667900。!60!油气储运2005年表2热处理工艺温度控制要求二、罐底圈壁板消除应力热处理温度保温时间升温速度降温速度∀1#()(min)(/h)(/h)热处理方案585∋10190<135<175对于厚壁结构的焊接接头、立体交叉焊缝的焊接区或存在焊接缺陷的区域,焊接残余应力会使材∀1~3#三、热处理工艺及相关要求料的塑性变形能力下降,造成构件发生脆性
7、破裂。焊接残余应力在一定条件下引发的裂纹,将降低结配置有接管等开口的罐壁板在接管等组焊完毕构的强度,缩短使用寿命。为确保油罐的焊接质量,并检查合格后,应放置于退火炉内进行整体消除应设计要求开口接管及补强板与相应罐壁在组装焊接力热处理。油罐底部开孔的壁板消除应力热处理工并检验合格后,应进行整体部件消除应力热处理。艺流程见图1。热处理要求按JB/T4709∃2000%钢制压力容器焊接规程&规定执行。热处理工艺温度控制要求见表2。图1壁板消除应力热处理工艺流程1、弧形板的放置2、测温点弧形板必须放在胎具上进行热处理,
8、每炉内放测温点应均匀布置在弧形板表面,每块弧形板一个胎具。炉子有效空间为6m(宽)6.8m(高)工件上设3个测温热电偶(间距为4500mm),并在20m(长)。放置时,要求离炉壁间距相等,不小距罐壁人孔200mm以内设一个测温热电偶。热处于260mm。理炉内热电偶布置见图2,其中A为炉内温度测量4m3双盘浮顶油罐
