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1、万方数据万方数据筮生期墅茬挂蔓璺点垫墓金鱼基直丝五金赶墨!m。考虑到问题的对称性，取图l所示的计算简图。设基础为线弹性体，垫层、碎石桩及土体的参数见表l所示。国1计算简图2计算结果分析应用大型有限元软件ANsYs对碎石桩复合地基进行分析，有限元网格剖分见图2。2．1极限荷载图2有限元网格剖分哀l材料参数材料E，Mhp—kP
2、∥(’基础2∞O．2一垫层加．50．25O砧碎石桩柏．50．25O弱土4．10．3lO10现有的复合地基的极限承载力计算通常是由桩体承载力和土体极限承载力按照一定的原则叠加而成，由这一
3、思路得到的极限承载力公式可分为面积比公式和应力比公式两大类-·，然而它们都属于经验公式，公式当中一些系数的选取随意性比较大，而且复合地基受力机理比较复杂，复合地基上基础刚度大小，是否铺设垫层，垫层厚度及性质等都对复合地基的受力性状有较大的影响，所以这两类公式很难有效地求取复合地基的极限承载力，而有限元等数值方法的兴起为复合地基极限承载力求取提供了一种新的思路。通过对荷载增量的控制。应用增量加载有限元可以很方便的得到碎石桩复合地基的极限荷载。0-o．8Jb芝一1．6士堵-2·●。3．2＼、’lIo2。焱压力
4、；0h”。”‘0圈3基础中心点处载荷一位移曲线圈4基底附近位移矢量图当基础荷载增加到118．59kPa后，15Pa的荷载增量导致了有限元计算的不收敛。图3为基础中心点处载荷一位移曲线，可以看出当载荷快达到120kPa时，位移急剧增大，此刻基底附近位移矢量图(图4)显示土体已有明显隆起，根据增量加载的过程，可以得出碎石桩复合地基的极限承载力为118．59kh，而天然地基的极限承载力的Pr_mdd理论解只有83．45kPa，复合地基的极限承载力约为天然地基的1．42倍。2．2附加应力图5(a)、(b)分别为基
5、础压力为45kPa时天然地基及碎石桩复合地基的附加压力口，的等值线图。图6(a)、(b)分别为基础压力为75kP8时均质地基及碎石桩复合地基的附加压力F，的等值线圈。从两图中可以看出：碎石桩的存在使得附加应力口，在竖向影响范围比天然地基要深，而水平方向‘则影响不大；在复合地基中，在桩体中上部同一深度土体的应力要比桩体的应力小．说明桩体承受的应力比万方数据万方数据碎石桩复合地基有限元分析作者：邓楚键，郑颖人，杨波，DENGChujian，ZHENGYingren，YANGBo作者单位：邓楚键,郑颖人,DEN
6、GChujian,ZHENGYingren(后勤工程学院,军事建筑工程系,重庆,400041)，杨波,YANGBo(重庆通信学院,院务部,重庆,400035)刊名：后勤工程学院学报英文刊名：JOURNALOFLOGISTICALENGINEERINGUNIVERSITY年，卷(期)：2007，23(4)引用次数：0次参考文献(10条)1.龚晓南广义复合地基理论研究及工程应用20032.叶书麟.叶观宝地基处理与托换技术20053.赵尚毅.郑颖人.时卫民用有限元强度折减法求边坡稳定安全系数[期刊论文]-岩土工
7、程学报2002(03)4.郑颖人.赵尚毅.孔位学岩土工程极限分析有限元法[期刊论文]-岩土力学2005(01)5.邓楚键.孔位学.郑颖人地基极限承载力增量加载有限元求解[期刊论文]-岩土力学2005(03)6.邓楚键.孔位学.郑颖人节理岩石地基极限承载力的有限元分析[期刊论文]-工业建筑2005(12)7.孔位学.郑颖人.赵尚毅地基承载力的有限元计算及其在桥基中的应用[期刊论文]-土木工程学报2005(04)8.姚琪阳碎石桩复合地基承载机理及优化设计研究[学位论文]20049.王国江碎石桩极限承载力计算法
8、1989(04)10.刘杰.张可能散体材料桩复合地基极限承载力计算[期刊论文]-岩土力学2002(02)相似文献(10条)1.学位论文宣伟丽碎石桩复合地基抗液化分析2001研究地震作用下碎石桩加因原粉砂土复合地基的抗液化性状具有重要的理论意义和工程实践意义.该文以Biot动力固结方程为分析基础,采用有效应力法对碎石排水桩复合地基及粉砂土层进行动力响应分析.该法考虑了阻尼等因素的影响,将应力、加速度及孔压等量耦合于Biot固结方程之中,从而可以计算地震期间的孔隙水压力的增长、扩散和消散.2.学位论文朱志铎碎
9、石桩复合地基沉降分析2001该文从碎石桩体的材料特性和路堤下复合地基的受力特点出发,对路堤荷载作用下碎石桩复合地基的沉降问题进行了研究.根据碎石料的变形特点和路堤荷载下碎石桩复合地基的受力特性,该文将碎石桩复合地基概化为纵向上均质、横向上非均质的平面应变受力体,以能量原理为基础,推导了桩土单元均质化等效的弹性矩阵.考虑土体变形的非线弹性特征和碎石桩体的剪胀性,推导了有限元方法的计算公式,编制了相应的计算程序,并将其运用于连徐高
