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1、学兔兔www.xuetutu.com学兔兔www.xuetutu.com学兔兔www.xuetutu.com学兔兔www.xuetutu.com鉴于此,MgZnY:镁合金点焊接头抗剪载荷与熔(2)MgZn:Y:镁合金电阻点焊接头熔核区、热影核直径关系曲线如图5所示。也就是说,熔核直径较响区、母材区的ot-Mg晶粒直径分别约为3Om,10小时接头首先呈界面撕裂。随着熔核直径的增大,当m,2m。熔核直径大于图中A点所对应的直径时,接头界面撕(3)Mg%ZnY镁合金电阻点焊接头熔核直径与抗裂所需的载荷大于纽扣式破坏所需载荷,这时接头破剪载荷均随焊接电流的增大而增大。
2、接头最大抗剪强坏形式转变为纽扣式破坏。熔核直径继续增大,达到B度约为142MPa。点时,接头纽扣破坏所需的载荷大于母材断裂所需载参考文献荷,这时接头破坏形式转变为母材断裂。丁文江,吴玉娟,彭立明,等.高性能镁合金研究及应用的新进展[J].中国材料进展,2010,29(8):37—45.徐荣正,国旭明.镁合金一钢异种金属焊接技术研究[J].焊接,2015(8):4—7.MordikeBL.Creep-resistantmagnesiumalloys[J].MaterSciEngA,2002,224:103—112.柱HeSM,ZengXQ,PengLM,eta1
3、.MierostructureandrL繇密]I二]]]]]]]]]mstrengtheningmechanismofhighstrengthMg-10Gd-2Y:O.5Zralloy[J].JournalofalloysandCompounds,2007,427(2):316—323.FudetaniSyuichi,ItoiTakaomi,KuboTetsuo,eta1.Micro—structuresandmechanicalpropertiesofMg96Zn2Y2alloypreparedbyextrusionofmachinedchips[J].Ma
4、terialsTransactions,2009,50(2):349—353.NodaMasafumi,MayamaTsuyoshi,KawamuraYoshihito.图5接头抗剪载荷与熔核直径的关系Evolutionofmechanicalpropertiesandmicrostructureinex-根据图5所拟合的曲线方程,利用接头实际断口trudedMg96Zn2Y2alloysbyannealing[J].MaterialsTrans—面积,对接头抗剪强度进行回归计算,可得接头最大抗actions,2009,50(11):2526—2531.孙志鹏
5、,宋建岭,魏强,等.不等厚异种铝合金电阻剪强度为142MPa。这与母材强度相比,显得较低。挤点焊接头组织与性能[J].焊接,2015(4):35—37.压MgZnY:镁合金具有高强度主要原因有两个,即马力,丛康力.MgA1Sn钎料钎AZ61镁合金的钎缝显Ot.Mg晶粒的细晶强化与LPSO相的纤维强化L1J。综微组织及力学性能[J].焊接,2015(5):30—33.上所述,Mg晰Zn:Y镁合金点焊熔核区已不具备母材原GeanA,WestgateSA,KuczaJC,eta1.Staticandfatigue有的挤压组织特征,而形成了铸造组织,这被认为是beha
6、viorofspot-·welded5182——0aluminumalloysheetMS%Zn:Y镁合金点焊接头弱化的原因。也就是说,根[J].WeldingJoumal,1999,78(3):80s一86s.据Hall—Petch公式,熔核区ot.Mg晶粒粗大化是接头YamasakiMichiaki,HashimotoKenji,HagiharaKoji,eta1.性能下降的一个原因。而熔核区LPSO相的分散化、细E岱jctofmdtimodalmicrostructureevolutiononmeehani~cal化、没有一定的方向性是导致接头性下降的原
7、因。因propertiesofMg—Zn—Yextrudedalloy[J].ActaMaterialia,2011,59:3646—3658.为作者认为只有纤维状LPSO相方向与载荷方向一致SatonakaS,KaiedaK,OkamotoS.Predictionoftensile—时才能起到强化作用,而在熔核区LPSO相呈细网状,shearstrengthofspotweldsbasedonfracturemodes[J].这势必减少了平行于载荷方向的LPSO相的数量,进而We1dintheWorld,2004,48(6):39—45.影响了接头强度。Ha
8、giharaK,KinoshitaA,
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