福州市鼓山大桥北岸混凝土锚跨计算书

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1、福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-10福州市鼓山大桥北岸混凝土锚跨计算书计算：复核：2006年10月11福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-10目录第一章纵向计算…………………………………………………………………21.计算依据及标准……………………………………………………………22.计算模型……………………………………………………………………23.计算荷载及荷载组合………………………………………………………24.结构检算……………………………………………………………………45.结论…………………………………………………………………………8第二章局部计算…………………

2、………………………………………………91.计算依据及标准……………………………………………………………92.计算模型及结果……………………………………………………………9第一章纵向计算11福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-10一、计算依据及标准《福州市鼓山大桥初步设计》《公路工程技术标准》JTGB01—2003《公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62—2004汽车荷载等级：城-A级桥面宽度：桥面宽42m(详见附图)，桥面设机动车道8个，人行道宽3m(共6m)，中央分隔带宽0.5m。二、计算模型1．本桥计算采用中铁

3、大桥院自主研发的平面有限元计算程序SCDS2006。全桥共采用节点28个，梁元27个，支支承元3个。北岸锚跨平面有限元分析离散图（单位：cm）北岸锚跨在南侧与钢箱梁连接，形成连续体系。但是混凝土锚跨跨中箱梁与钢箱梁的刚度（E砼I砼/E钢I钢=2.73）相差大，且南侧钢梁段处于主桥的悬吊跨，所以对锚跨的约束较弱。鉴于以上原因南岸混凝土锚跨按带悬臂简支体系分析计算，南侧钢梁对悬臂端产生的内力作为外荷载加载。2．材料：主梁混凝土：C50预应力钢绞线：R=1860Mpa纵向：顶、底板束为19φj15.24钢绞线三、计算荷载及荷载组合1、荷载1.1混凝土锚跨自身荷载1）一期恒载受力面积部分程序

4、自动计入，横隔墙部分以集中力计入，主缆锚固处混凝土块作为局部均步荷载加在变高段。11福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-102）二期恒载：g＝120kN/m3）活载冲击系数参照《公路桥涵设计通用规范》，μ＝0.2偏载系数按1.15计汽车活载横向分配系数＝8×0.5×（1+0.2）×1.15＝5.52(计冲击)汽车活载横向分配系数＝8×0.5×1.15＝4.6(不计冲击)4）人群荷载：按3KPa计，15kN/m。5）温度荷载：体系升温：+25°C。体系降温：-25°C。参照《公路桥涵设计通用规范》混凝土梁梯度温度效应：T1=14oC，T2＝5.5oC，反温差取：T1=-7oC，

5、T2＝-2.75oC。1.2南侧钢梁对混凝土锚跨产生的荷载项目N(kN)Q(kN)M(kN-m)备注活载7355.6-3118.3-Mmin-97.5149.613854.3Mmax人群2841.8-1021.9-40369.5Mmin-41.1742.724343Mmax沉降-996.3-438-19508塔4cm316.8143.16156左锚墩2cm-170-130.9-10182.8右锚墩2cm-39.9-24.7-1277.8左辅墩2cm391.7231.715063右鞍墩2cm温度66.427.41496.5升温25度-65.1-26.9-1476降温25度2、荷载组合1

6、1福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-10公路桥涵结构纵向计算需分承载能力极限状态、正常使用极限状态及持久状况分别进行检算。1）基本组合（用于承载能力极限状态计算）＝1.1x（1.2x恒+1.4x活+0.5x基础变位+0.7×1.4步道人群+0.7×1.4温度）（计汽车冲击力）2）短期组合（用于正常使用极限状态计算）＝恒+0.7x活+基础变位+步道人群+0.8x温度（不计汽车冲击力）3）长期组合（用于正常使用极限状态计算）＝恒+0.4x活+基础变位+0.4步x道人群+0.8x温度（不计汽车冲击力）四、结构检算4.1按持久状况承载能力极限状态计算（基本组合）1）斜截面抗剪边支点

7、附近控制截面剪力最大值为40804kN、中支点附近控制截面剪力最大值为35000kN参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62—2004中第5.2.9条，计算此截面，腹板总宽度5.5m满足抗剪截面尺寸要求。同时按上述规范中5.2.7条计算控制截面所配普通钢筋满足斜截面抗剪要求。2）正截面强度11福州市鼓山大桥南岸混凝土锚跨计算书2006-10从强度图（只考虑预应力）可知，强度安全系数均大于1，满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范