梁板式筏形基础设计

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1、2梁板式筏形基础设计2.1工程概况和设计依据本工程为长沙市信德商场的梁式筏板基础。筏板基础的工程地质条件详见中表1.1。本筏板设计主要依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002，《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》JGJ6-99进行设计。2.2基础形式的选择本工程中上部柱荷载平均在4599kN，较大，且粘土层的承载力较低，故使用独立基础，条形基础和桩基础无法满足地基承载力的要求。经综合考虑，选择筏板基础，既充分发挥了地基承载力，又能很好地调整地基的不均匀

2、沉降。本工程上部荷载平均在4599kN，较大且不均匀，柱距为9m，较大，将产生较大的弯曲应力，肋梁式筏基具有刚度更大的特点，可以很好的抵抗弯曲变形，能够减小筏板厚度，更适合本工程。2.3基础底面积的确定地基承载力验算采用标准组合，地下室柱下荷载标注组合由PKPM导出的，即表2.2竖向导荷柱号荷载（KN)柱号荷载（KN）柱号荷载（KN）柱号荷载（KN)柱号荷载（KN）合力A12219B13261C13056D13578E1265414768A23357B24512C24113D24813E2354920344A

3、33133B34216C34357D34526E3317924176A43142B44230C44354D44496E3320319431A53193B54255C54096D55419E5454521508A62553B63513C63045D63672E6271615499合力1759723987230212650419846110955基底面积：修正后的地基承载力特征值（持力层）：ηb=0.3ηd=1.5γ=20.3KN/m³符合条件，满足要求。基础内力计算采用基本组合，地下室的柱荷载基本组合是由PKP

4、M导出的，即（2.1）其中：—恒载，—活载。地下室（柱与基础相交处）基本组合下竖向荷载见表2.1。表2.2竖向导荷柱号荷载（KN)柱号荷载（KN）柱号荷载（KN）柱号荷载（KN)柱号荷载（KN）合力A12703B14014C13779D14408E1323718141A24125B25633C25158D26009E2436625291A33864B35287C35449D35657E3391924176A43876B45306C45446D45624E3395424206A53936B55334C55134

5、D56852E5569226948A63118B64334C63762D64605E6339219211合力2162229908287283315524560137973由柱网荷载图可得柱的总荷载为：=137973KN其合力作用点偏心距为：经计算由于柱荷载在x，y方向偏心距分别为：（x方向0.3m，y方向0.5m），则x方向外挑0.6m，y方向外挑1m。故筏板基底面积为：A=地下室外墙取300mm的混凝土墙，则墙自重为：于是可得到计算基底面积：满足要求。基底净反力2.4持力层的选择及筏板、基梁尺寸确定由于地下

6、室的高为8.4m，所以选择基础埋深8.4m,应该选择持力层为中风化岩层，该中风化岩层承载力特征值为。《地基基础设计规范》GB5007-2002中5.3.2规定，梁板式筏基底板的板格应满足受冲切承载力的要求，梁板式筏基的板厚不应小于300mm，且连续板板厚与板格的最小跨度之比不宜小于1/50，故取板厚400mm。本筏板基础基础混凝土强度为C30，，并下设100mm厚C15素混凝土垫层；基梁高按跨度的～估算，宽度按高度的估算，故横梁尺寸取为600mm×1300mm，纵梁尺寸为600mm×1300mm。因为地基承载

7、力满足要求，所以基础实际埋深为10.2m。2.5基础底板内力计算由《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），四边支承的混凝土板应按下列原则进行计算：①.当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；②.当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；③.当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。本设计按照板的边界条件的不同，把板分成不同的类型，如图2.1。.按照双向板设计。图

8、2.1梁板式筏形基础平面图双向板荷载传导原理：地基净反力首先传导于筏板底板上，这里假设地基净反力是均匀作用在筏板板底；筏板再将荷载传导至主梁：主肋梁将荷载传至上部柱底，同上部结构导下来的荷载平衡。本筏板基础中底板被主基梁分割为若干双向板，基础底板可近似按照倒置的双向多跨连续板承受地基净反力的作用来计算。作用在基础梁上的荷载按板角45度线的受荷面积来划分，基梁分别承受来自板分配梯形荷载和三角形荷载。双