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时间:2019-02-24
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1、万方数据声明本人郑重声明:所呈交的学位论文,是本人在指导教师的指导下,独立进行研究所取得的成果。除文中已经注明引用的内容外,本论文不包含其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体,均已在文中以明确方式标明。本声明的法律责任由本人承担。论文作者签名:彦J司蒋日期:-,缈、o/◇关于学位论文使用权的说明本人完全了解太原理工大学有关保管、使用学位论文的规定,其中包括:①学校有权保管、并向有关部门送交学位论文的原件与复印件;②学校可以采用影印、缩印或其它复制手段复制并保存
2、学位论文;③学校可允许学位论文被查阅或借阅;④学校可以学术交流为目的,复制赠送和交换学位论文;⑤学校可以公布学位论文的全部或部分内容(保密学位论文在解密后遵守此规定)。签名:杏f习讯日期:为他‘.加导师签名:一日期:枷他‘.厂D万方数据太原理工大学硕士研究生学位论文316L及316LN奥氏体不锈钢高温变形行为研究摘要316L及316LN奥氏体不锈钢中厚板在轧制过程中,由于截面尺寸较大,受热不均匀,内部缺陷较多易出现混晶现象。本文通过在Gleeble一1500热模拟试验机进行高温压缩试验,以实验得到3
3、16L及316LN奥氏体不锈钢真应力.真应变曲线为基础,并结合高温变形金相组织,对其动态再结晶行为进行研究,从而得到热激活能Q、热变形方程以及动态再结晶的基本规律。采用电化学测试、硬度测试,通过对比分析高温变形前后腐蚀速率、硬度的变化规律,从而总结了变形温度对其耐腐蚀性和力学性能的影响,得出以下结论:(1)316L及316LN不锈钢高温压缩过程中应力应变都遵循:变形初期,加工硬化占主导作用,位错大量增殖导致应力逐渐增大;随着形变量的增大,动态再结晶开始产生,并逐渐加强,当软化作用与加工硬化作用相同时
4、,达到峰值应力;继续变形,动态再结晶软化作用大于加工硬化作用,应力开始逐渐降低,当软化作用与加工硬化作用达到动态平衡时,应力值基本趋于稳定。(2)同一应变速率,316L及316LN奥氏体不锈钢随着变形温度升高应力减小,且减小的幅度越来越小;同一变形温度,316L及316LN奥氏体不锈钢随着应变速率的增大应力增大,且增大的幅度越来越大。(3)随着变形温度的升高,316L及316LN奥氏体不锈钢硬度线性减小,经热压缩塑性变形之后,变形温度高于1150℃时的硬度低于热轧态万方数据太原理工大学硕士研究生学位
5、论文316LN的硬度;变形温度高于1050℃时的硬度低于热轧态316L的硬度。(4)随着变形温度的升高,316L及316LN奥氏体不锈钢变形组织晶粒度先增大后减小,耐腐蚀性均也呈现先减小后增大的规律,且变形温度为1050℃时,晶粒尺寸最小,晶界较多,故此时腐蚀速率最大,耐腐蚀性最差。(5)316LN奥氏体不锈钢钢的完全再结晶温度约为1050℃。当变形温度T高于1050℃,0-a曲线有明显的拐点,发生了动态再结晶,且应力随温度升高降幅较小逐渐趋于稳定。当变形温度T低于1050℃,O-a曲线无明显的拐点
6、,变形过程主要发生加工硬化,且应力随温度升高降幅较大。应变速率为0.Ols~,变形温度为1050。C,经过变形之后可以得至tJ341arn的匀晶组织。(6)通过对实验数据拟合优化,经过计算得出316LN奥氏体不锈钢热变激活能Q为472.180kJ·mol-1,其热变形方程为:亡=4.091×1016[sinh(0.0084a。)】4.954exp(.472180/RT)。316L奥氏体不锈钢热变激浯I%⋯Q为443.180kJ-morl,其热变形方程为:丢=6.02337×1017[s讪(o.009
7、84a。)]3f84811exp(-443180/RT)。(7)同一变形温度、同等变形量、高温压缩变形之后,硬度更高的316LN再结晶时间更长,更充分,使得316LN与316L峰值应力基本相同;316LN的耐腐蚀性能比316L佳。(8)随着变形温度的升高,316LN的硬度下降趋势更快,变形温度为1250℃时,316LN的硬度低于316L。(9)316L的完全再结晶温度比316LN的完全再结晶温度高。万方数据太原理工大学硕士研究生学位论文关键词:奥氏体不锈钢,高温压缩,真应力真应变,动态再结晶万方数据
8、太原理工大学硕士研究生学位论文IV万方数据太原理工大学硕士研究生学位论文DEFORMATl0NBEHAVIORATHIGHTEⅣ啤ERATUI乇EAUSTENITICSTA玳LESSSTEELS316LAND316LNABSTRACTDuetothelargercross-sectionaldimensionsandunevenheatingin316Land316LNausteniticstainlesssteelplaterollingprocess,intern
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