循环流化床机组存在的问题报告

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1、循环流化床锅炉机组存在的问题报告霍煤鸿骏铝电公司电厂1、2号炉为武汉锅炉有限责任公司2003年制造的。型号WGF220/9.81—2型高温高压、自然循环、平衡通风循环流化床锅炉。本锅炉系高压参数、单炉膛、平衡通风、汽包型、自然循环、膜式水冷壁、M型布置、采用循环流化床燃烧方式，采用汽冷旋风分离器进行气固分离、室内布置锅炉。2号炉于2005年2月1日通过72小时试运行,投入生产发电。1号炉于2005年7月25日通过72小时试运行,投入生产发电。该锅炉存在的主要问题如下:一、三管漏泄故障多，以省煤器漏泄最为频繁。1号炉自投产以来省煤器漏

2、泄6次。2号炉省煤器漏泄17次。三管漏泄停运占非计划停运90％。省煤器漏泄的主要原因是厂家生产的省煤器质量不过关，其次是安装过程鳍片咬边伤管造成。经过一段时期治理，三管漏泄故障显著下降。二、GF220/9.81—2型锅炉循环流化床锅炉设计2台返料风机，一用一备。实际上单台返料风机运行时，返料不正常，锅炉床压摆动大（摆动参数见下表）。无法保证锅炉的稳定运行。被迫运行2台返料风机。返料不正常原因初步分析是分支流化风管管径细，节流使返料风压头降低。原因分析正在进一步查找中。2号炉床压摆动参数床层差压1床层差压2炉膛差压风室压力流化风量炉膛

3、出口压力氧量12.457.91.0513.43731033-2707.1/5.05.982.70.516.661109502117.7/4.84.951.960.36.361087721896.8/4.210.296.170.6411.0271750-3038.2/5.9三、风板布风不均。布风板阻力过小（数据见下表），减弱了风室均流稳压的作用。流化风量在50000Nm3/h时，中部已完全流化，但前后墙基本处于静止状态。这样就必须用较大流化风量（70000m3/h）保证床料的正常流化。较高的流化风量带来的后果有如下：一.低负荷运行比较

4、困难只能带到30%B-ECR.此时床温已降至600℃。二.锅炉启动时风量大热量损失较多,启动速度慢。三.受热面磨损加剧。四.风机电耗增加。除了改造风帽还没有更好的方法。1号炉布风板空床阻力试验项目工况工况一工况二工况三工况四工况五工况六工况七风室压力(左/右)KPa0.21/0.220.61/0.621.0/0.981.16/1.161.4/1.71.75/1.752.79/2.79料层下部压力KPa0.190.250.280.240.140.220.22流化风量m3/h6650084500104300114200126300137

5、5001683002号炉布风板空床阻力试验工况工况一工况二工况三工况四工况五工况六工况七项目流化风量m3/h637908256798108121164142503158576181903风室压力KPa0.420.761.041.72.342.933.88料层差压KPa0000000二、煤仓棚煤严重，特别是雨季尤为频繁。煤仓棚煤、搭桥是循环流化床锅炉最为常见的故障。从两台220t/hCFB炉运行来看煤仓棚煤的事故率很高，最高时每班多达20余次，严重威胁到机组的稳定运行。原因分析：1.成品煤堆积在锥形煤仓内受到煤的挤压,使煤粒之间、煤粒

6、与煤仓壁之间产生摩擦力，越接近下煤口其摩擦力和挤压力越大。所以在下煤口约1m处的煤越容易搭桥。2.另外在一定范围内水份越大,煤粒间的粘着力也越大。使煤的流动性恶化.霍林河煤矿褐煤收到基水分30％,加剧煤仓棚煤故障。3.下煤口越小越容易堵煤，武锅220t/hCFB炉煤仓下煤口只有510mm×510mm。采取的措施：1.在煤仓壁加装壁式电振机，定期振打。2.煤仓加装的液压松动装置。3.定期降低煤位。采取上述措施极大缓解了棚煤故障的发生，但未从根本上解决问题。下一步准备扩大下煤口。三、风室漏床料。2800×8800mm矩形水冷布风板布置有

7、855个大孔径钟罩式风帽，间距S1=S2=160mm,每个风帽由连接管和风帽头两部分组成，风帽采用四周侧向开孔，孔径Φ16mm。风帽直接放在底座上，未采用任何连接。单只风帽重量是3.88Kg，在运行中风帽被风吹翻，风室漏入大量床料被迫停炉多次。后采取风帽与底座点焊，运行情况大为好转。制造厂如采用风帽与底座罗纹连接不会发生风帽被一次风吹翻的现象。鸿骏电厂循环流化床锅炉排渣管位于布风板中间（炉膛深度方向中心线），放渣管穿过水冷风室。放渣管与风室底部设有膨胀节。在锅炉启动初期放渣管承受高温火焰的加热，放渣管急剧膨胀。锅炉排渣为间断排渣，排

8、渣管经常急剧膨胀和收缩。运行一段时间排渣管和布风板焊口开裂，风室漏入床料。将放渣管周围的水冷壁鳍片材质由碳钢更换为不锈钢后与放渣管焊接。取得了一定的效果。四、测点问题。由于热电偶温度计价格昂贵，在密相区测点往往插入深度不够。这就造成了