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1、环氧树脂混凝土在某桥箱梁锚固区补强的应用561学术园地IACADEMICFAIRLAND环氧树膳混凝土在某桥籍粱锚固区补强的应用林壮宏刘吉福关键广东省航盛建设集团有限公司摘要:某高速公路桥梁连续箱梁一个钢束的锚固区混凝土由于振捣不良导致强度较低，钢束被张拉至张拉控制应力的90%左右时锚垫板变形,开裂并陷入混凝土中，侧面混凝土开裂.经调查分析，对该钢束逐根钢绞线松张后，凿除质量差的锚下混凝土，采用环氧树脂混凝土修复补强，处理后该钢束张拉正常，表明处理效果较好.关键词:环氧树脂混凝土锚垫板锚固区环氧树脂混凝土是以环氧树脂为主要胶凝材料
2、，辅以怙1化剂，增韧剂，稀释剂，经拌和后与水泥，砂及碎石的混合料拌制而成的一种特殊混凝土.环氧树脂混凝土具有强度高，硬化快等特点，广泛应用于结构物的补强或加固.本文通过工程实例，阐述了环氧树脂混凝土在桥梁混凝土补强的应用，以供同行借鉴.1.工程概况1.1结构型式某高速公路桥长727.6m,跨径组合为2X25+4X20.9+8X25+5X20+(23+28+23)+11X20m,5X20+11X20m采用预应力混凝土宽幅式空心板，其余采用预应力混凝土连续箱梁•连续箱梁混凝土设计强度等级为C50•左幅0〜14墩箱梁设计两个工作面，分界
3、面在11墩，施工顺序为:11墩一14墩（3孔）和11墩一0台（li孔）,采用逐孔张拉.左幅5〜4墩为左幅第二联第二施工段，设计中心线长度为20.9m,箱室为单箱双室,中横梁轴线两侧4m为腹板加强段（腹板宽45cm）.张拉断而钢绞线共12束，每条腹板4束，钢束编号从上到下分别为N1,N2,N3,N4（见图1）,其中N1,N2钢束类型为0VM15L—&张拉控制力为1563KN,N3,N4钢束类型为0VM15L-12,张拉控制力为2344KN.1.2钢束张拉过程设计张拉条件为龄期>5d,强度$90%设计强度•左幅5〜顶板混凝土浇注
4、5d后张拉钢束，现场同条件养护试件强度经试压为47.34MPa,龄期和强度满足设计张拉要求.N4和中腹板N3的张拉力和伸长匿均与设计比较吻合（见表1）•腹板N3张拉至设计张拉力的10%,50%和75%时,其对应仲长量均止常，张拉全设计张拉力的90.7%吋，锚垫板突然变形，外裂并陷入混凝土约4cm,N3锚垫板外侧混凝裂鼓出（见图2）,在此Z前其伸长量已接近设汁仲长草.1.原因分析与处理方案凿除N3锚垫板附近崩裂的表层混凝土后，发现崩裂的混凝土要集中腹板张拉钢柬设计10%张拉力50%张拉力75%张拉力100%张拉力顺序编号伸长活塞伸长
5、净伸长活塞伸长净伸长活塞伸长净伸长活塞伸长净伸长左⑤N311834087831208690.7%时混凝土崩裂②N411536O865011983153117中④N3118340814811480152118①N4115250835811489I41116右③N4115320875511684149117图2:锚垫板外侧混凝土崩裂状在锚垫板正面和侧面，侧面开裂呈圆弧状;从侧面看锚垫板头边缘的混凝土面状呈蜂窝状，气孔较多,个别气泡较大（见图3）.经调查分析，该质量事故的主要原因是左N3锚垫板后方钢筋密集，振捣不到位导致混凝土不密实.图
6、3:崩裂混凝土状态采用回弹仪检测左腹板内外侧面及屮，右腹板,回弹结果见表2.可见，中,右腹板的强度比左腹板高，左腹板内外侧混凝土强度也基本达到设计要求•另外，左腹板崩裂混凝土下缘距离N4锚垫板中心18cm,满足锚垫板与混凝土侧表面最小的距离bO^16.8cm的要求，能保证N4锚固区最小局部承载面积,仅处理N3不会影响N4相邻钢束，因此经研究仅对表1:第二施工段预应力钢束伸长(mm)腹板测区有效均值N修正值推算强度(MPa)天数(d)左N2外侧42.1046.16左N3外侧37.7036.96左N4外侧43.9047.06屮N3右侧
7、42.7048.46右N1外侧43.7049.76右N2外侧43.7049.76右N3外侧42.8047.66表2:腹板回弹结果N3锚下混凝土进行处理.处理方案为：先对N3钢束逐根放张，凿除锚垫板外侧及周边松散的混凝土,更换锚垫板，分层填塞捣实环氧树脂混凝土，待补强后重新进行张拉.为避免已张拉前四束钢束预应力损失及考虑安全问题，对其按相关要求进行钢绞线切割，封锚和压浆处理.1.施工方法与效果3」施工流程左N3逐根放张一凿除左N3侧面，周边松散混凝土一取岀破裂锚垫板一凿除修补面松散混凝土一刷除干净，烘干修补而一整理波纹管，钢筋等一填
8、塞捣实内层环氧树脂混凝土一塞放锚垫板，整理钢筋一分层填塞捣实环氧树脂混凝土一修面一待强一张拉一装饰.3.2处理方法3.2.1N3钢束放张考虑N3钢束已不适宜采用整体放张，需用专用工具对N3钢束进行逐根放张（见图4）,放张时注意细致操作，防止突然崩束
