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时间:2019-02-09
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1、特低渗透油藏有效驱替压力系统建立主要内容一、问题的提出二、驱替压力系统的建立三、特低渗透油藏应用实例四、结论特低渗透油藏由于岩性致密、渗流阻力大、压力传导能力差,导致油井产量低。因此,注水等补充能量是开发特低或超低渗透油藏开发的核心。本文以注水为例探讨低渗透油藏有效开发技术。一、问题的提出镇53:2175.65m长81灰褐色油浸细砂岩汇源达西渗流非达西渗流压力剖面示意图特低渗透油藏开发实践中往往出现两个极端现象:1、油藏驱替压力系统长期建立不起来。油井低产,采油速度过低。2、水驱突进。油藏含水上升过快,产量递减较大。特低渗透油田开
2、发初期如何避免上述不利的开发状况,核心是建立最佳的有效驱替压力系统。一、问题的提出特低渗透油藏中流体的流动明显区别于中高渗透性油藏中的渗流,最本质也是最明显的就是流动规律不再符合经典的渗流规律—Dracy定律。特低渗透油层要建立有效的驱替压力系统,必须使油水井之间的驱替压力梯度大于启动压力梯度。特低渗透油藏启动压力梯度理论上可表述为:G=a(k/μ)(1-1)μ—流体粘度,mPa·s;G—压力梯度,MPa/m;a—常系数。K—储层渗透率,10-3μm2二、驱替压力系统的建立三叠系延长组岩心实测启动压力梯度根据三叠系延长组岩心测得的启
3、动压力梯度在0.0071MPa/m~0.0933MPa/m之间,平均为0.0678MPa/m。启动压力梯度随驱替速度的增大而增大,随渗透率的增高而降低。实测启动压力梯度与地层渗透率关系图不同渗透率的岩心试验数据回归,得到启动压力梯度与地层渗透率关系式:G=0.0591K-1.463(1-2)对于特定的注水油藏,由于油层启动压力梯度的存在及压裂改造措施,其注水压力有效驱动距离与地层渗透率和压裂改造缝长相关。一源一汇稳定径向流,压裂改造半缝长为rf,注采井间任一点的地层压力为:(1-3)考虑压裂增产作用压力敏感启动压力梯度应用压力叠加原
4、理确定地层中任一点驱动压力梯度:Pinj—端点注入井底流压,MPa;Pw—末端油井井底流压,MPa;R—油井孔隙泄油半径,m;rw—井筒半径,m;rf—压裂裂缝半长,m。(水井不压裂;忽略裂缝内流动阻力)(1-4)根据注采井间地层压力梯度分布特点,注采井间存在启动压力梯度最小值,因此,要使注采井间流体达到充分流动,流体的驱动压力梯度必须大于启动压力梯度,结合非达西渗流定律:Min(ΔP/r)G(1-5)根据式(1-3)、式(1-4)、(1-5)计算K=0.8×10-3mD,Xf=100m,在考虑启动压力梯度情况下,存在压裂缝时合理
5、注采井距260m,不存在压裂缝时合理注采井距150m。存在压裂缝注采井间压力梯度分布不存在压裂缝注采井间压力梯度分布注采井距(m)储层压裂裂缝扩大了油水井间驱替距离。在储层渗透率一定的情况下,极限最大静压差(Pinj-Pw)决定了油井孔隙最大泄油半径r。反之若油田开发井网一旦确定,即油水井距确定,则油田开发注水强度(Pinj-Pw)决定了油田采油速度及油田采收率。其次,如油水井距小于(R+L),等强度的静压差(Pinj-Pw)将导致油藏快速见水。驱替端点压力Pinj及末端油井流压控制Pw是影响油藏开发好坏的关键因素。1、驱替端点压力
6、Pinj控制特低渗油藏孔隙度与渗透率有很好相关关系,可见地层条件下微裂缝基本处于闭合状态。注水开发视吸水指数变化曲线也得到相同的结果。低压时视吸水指数相对稳定,注水压力超过微裂缝开启压力时,吸水指示曲线会出现拐点。注水开发过程中,必须确定最大驱替端点压力,避免造成裂缝开启,使油田发生裂缝性见水。因此驱替压力建立原则之一为最大驱替端点压力必须小于微裂缝开启压力。三叠系延长组长6层孔隙度与渗透率关系三叠系延长组注水井实测视吸水指示曲线2、末端油井流压及见效特征评估末端油井流压控制主要受控于油藏饱和压力及工况要求。该值一般容易确定。见效特
7、征评估,特低渗透油藏与中高渗透油藏基本一致。地层压力或流压、单井日产液能力变化、含水变化等末端油井见效特征。以安塞油田王窑区为例,压裂后的油井产量变化特征:见效后油井日均产油4.0吨,与非见效井相比,单井产能提高1.6倍。含水变化特征:孔隙型见水井,水线推进速度0.61m/d。裂缝型见水井,水线推进速度4.06m/d。孔隙-裂缝型见水井介于两者之间,含水上升受注水压力的影响。3、有效开发注采关系模型确定矿藏统计低渗透油藏高效开发注采比与油藏渗透率有较好的相关性。储层渗透越低,建立有效驱替压力系统所需注采平衡比越高。储层渗透率与建立有
8、效驱替注采平衡比关系储层渗透率小于1mD时,所需注采平衡比高达2以上;储层渗透率大于100mD时,所需注采平衡比低至1.0左右。反映出特低渗透油层启动压力梯度的影响及地层对压力传导的损失。三、特低渗透油藏应用实例1、油藏主要参数油藏中
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