【7A文】油田注水工程.ppt

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1、油田注水工程目录第一章油田注水工程基础第一节注水油藏工程第二节注水评价第二章注水工程方案的基本内容第一节油田注水开发的可行性分析第二节注水量及吸水能力预测第三节注水压力及温度预测第四节注水水质及质量要求第五节分层注水工艺方案第六节注水井试注及投注第一章油田注水工程基础第一节注水油藏工程一、非混相驱下式所示的达西定律是描述流经孔隙介质的流体的基本公式：式中A——流体流动方向上岩石及其中孔隙的截面面积，cm2；dp/ds——流体流动方向的压力梯度，atm/cm；dz/ds——垂直方向的压力梯度，atm/cm；g——重力加速度，cm/

2、s2；K——渗透率，D；μ——流动流体的粘度，cP；ρ——流动流体的密度，g/cm3；q——流体的流速，cm3/s。第一节注水油藏工程当达西定律单独应用于油、水流体、且考虑了流体粘度、重力和毛细管效应时，则水驱油分相流动方程是：第一节注水油藏工程式中A——面积，ft2；fw——水流分量；K——绝对渗透率，mD；Kro——油的相对渗透率；Krw——水的相对渗透率；μo——油的粘度，cP；μw——水的粘度，cP；L——沿流体流动方向移动的距离，ft；pc——毛细管压力，等于po－pw，psi；qt——总流量，等于qo+qw，bbl/

3、d；△ρ——水、油密度差，等于ρw－ρo，g/mL；αd——相对于水平线的地层倾角，(°)。第一节注水油藏工程对于指定岩石和流体特性的水的分相流动而言，注水状态仅是含水饱和度的函数，因为相对渗透率和毛细管压力也是饱和度的函数。如果忽略重力和毛细管效应，则上述分相流动公式可化简为：第一节注水油藏工程图1-1油水相对渗透率第一节注水油藏工程图1-2分相水流第一节注水油藏工程根据质量守恒原则，同时假设地层流体为非压缩流体，则水的线性前缘推进公式由下式求得：第一节注水油藏工程二、注采井网通常采用的注采井网，即注采井布置如图1-4、图1-

4、5所示。在实际的注采井布置中，也经常采用油藏边缘注水和油藏构造顶部注水的方法。第一节注水油藏工程图1-4注采井网(I)图1-5注采井网(Ⅱ)第一节注水油藏工程三、油藏非均质性油藏的特性，诸如渗透率、孔隙度、孔隙大小分布、湿润性、束缚水饱和度和流体性质等，并非完全一致。其变化常表现在垂向和横向上。人们常将油藏的非均质性认为是沉积环境和随后发生的相关事件的表现，即沉积物颗粒构成的本质表现。无论是油气的初次运移阶段或是注采开发阶段，油藏很大程度地受到其自身非均质性的影响。第一节注水油藏工程通常描述油藏垂直方向上渗透率成层向非均质性的方

5、法有以下几种：(1)产能系数分布的评价(渗透率油藏厚度)。该方法可由累积产能与累积厚度对应的图表及储集层中层状渗透率的分布情况来确定。对于均质性油藏而言，其产能分布可绘制成直线，由于油藏渗透率的变化，该直线的斜度即是该油藏非均质性的尺度。第一节注水油藏工程(2)由产能系数分布而获得洛伦兹系数是对比均质油藏渗透率的尺度。该系数的范围为0(均质)到19极其非均质)。鉴于油层中各种不同的渗透率分布均能产生相同的洛伦兹系数值，因此洛伦兹系数并非是确定油藏非均质性的唯一尺度。第一节注水油藏工程(3)戴克斯特拉—帕森斯渗透率变异系数是基于常

6、规渗透率分布确定的，通常它可由下式求得：式中——平均渗透率，即50％概率的渗透率；——累积样品达84.1时的渗透率。渗透率的变异范围为0（均质）到1（极其非均质），它可广泛地用于描述储集层的非均质性。第一节注水油藏工程四、采收率总的注水采收率由下式计算：式中ERWF——总的注水采收率，％；ED——水波及体积以内的驱替效率，％；EV——体积波及系数，实际被水波及的油藏体积的百分数。第一节注水油藏工程1.驱替效率：驱替效率受岩石和流体性质与流通能力(注入水的孔隙体积)的影响。它可以通过实验室驱替试验、前缘推进理论和经验相关法确定。第

7、一节注水油藏工程影响注水效率的因素驱替效率：油与水的粘度注水开始与结束时的油层体积系数注水开始与结束时的含油饱和度相对渗透率特性波及系数：油藏非均质性(孔隙度、渗透率和流体性质在平面和垂直方向上的变化)定向渗透性地层不连续性(断层)水平与垂直裂缝地层深度注水井网类型改变注水方向流通能力油与水流度(有效渗透率与粘度)比第一节注水油藏工程2.波及系数体积波及系数定义为：式中EA——平面波及系数；EI——垂向波及系数。波及系数与渗透率的变化、流体性质、流体分布、流体饱和度和裂缝体系有关。有害的渗透率变化会导致波及系数低、见水快和高含水

8、。第一节注水油藏工程图1-6所示是顶部为高渗透层的地层。沿最小阻力路径流动的水优先进入这一层，其结果是很快见水，而且，由于垂向波及效率低，造成大量的油遗留于地层。图1-6在可变渗透率系统中的驱替实验第一节注水油藏工程鉴于渗透率的变化因素是通过岩心分析计算得出的，