碾压混凝土的极限拉伸变形研究

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1、第41卷第19期人民长江Vo1．41．No．192010年10月YangtzeRiver0et．．2010文章编号：1001—4179(2010)19—0088—03碾压混凝土的极限拉伸变形研究刘数华，方坤河(武汉大学水资源与水电工程科学国家重点实验室，湖北武汉430072)摘要：为了防止混凝土发生裂缝，设计者对坝工等大体积混凝土提出抗裂要求，并以极限拉伸值作为混凝土抗裂能力的指标。通过对国内数十个工程的碾压混凝土资料的统计与分析，研究了碾压混凝土的极限拉伸变形性能。结果表明：碾压混凝土的极限拉伸变形与混凝土中胶凝材料浆所占比例成线性关系。我国碾压混凝土的粉煤灰掺量

2、为50％～60％，后期其极限拉伸值接近常态混凝土的拉伸应变能力，大多处于60×10一～1O0×10之间，这对于提高混凝土的抗裂性能极为有利。。一su覃}晕Ⅱf肇关键词：碾压混凝土；极限拉伸变形；常态混凝土；抗裂性能如∞∞帅∞阳∞∞∞中图法分类号：TV431文献标志码：A美国垦务局认为，较高的极限拉伸值能使混凝土为碾压混凝土的灰浆率，％。更好地承受较大范围的温度变化和干燥收缩等引起的变形。日本岛川义郎等认为，在应力应变分析时，提高混凝土的极限拉伸值对混凝土抗裂能力的增强极为重要。碾压混凝土的极限拉伸变形与常态混凝土一样受胶凝材料用量、混凝土的抗拉强度、混凝土的弹性模量

3、以及混凝土的龄期等的影响，其中最主要的是胶凝材料用量和混凝土的抗拉强度。当混凝土的抗拉强度相同时，则主要受胶凝材料用量的影响或者说受灰浆所占比例的影响。图1碾压混凝土灰浆率与极限拉伸值的关系1碾压混凝土与灰浆率的关系2碾压混凝土与常态混凝土极限拉仲值对比统计国内28个工程的碾压混凝土室内试验结果，试验资料表明：干贫碾压混凝土28d龄期的极限48个相应极限拉伸值和灰浆率测定值列于表1。拉伸值为40×10～～70×10～，90d龄期比28d龄根据表1的资料可以得出，碾压混凝土的极限拉期增长不多，而高粉煤灰掺量碾压混凝土90d龄期的伸变形与混凝土中胶凝材料浆所占比例(质量

4、比)基极限拉伸值为60X10～～100X10～，达到常规混凝本成线性关系(图1)，其回归方程为：土相当的拉伸应变能力。正如表1所示，由于我国0：15．126p一76．563，n=48R=0．7126碾压混凝土的粉煤灰掺量大多为50％～60％，因此极(1)限拉伸值也大多处于60×10一～100×10之间。式中，踟为碾压混凝土90d的极限拉伸值，×10I”；p英国的试验资料表明，高粉煤灰掺量碾压混凝土比收稿日期：2o10—01—04基金项目：高等学校博士学科点专项科研基金资助项目(200804861060)作者简介：刘数华，男，副教授，主要从事水工建筑材料研究。E—ma

5、il：shliu@tsinghua．edu．1313第19期刘数华，等：碾压混凝土的极限拉伸变形研究89表1国内工程碾压混凝土极限拉伸值的室内试验结果表2国内工程碾压混凝土极限拉伸值随龄期的变化极限拉伸值／x10“极限拉伸值／×10“1．工程工程。L7d28d90d180d7d28d9Od180d坑口98一普定6309．31桃林El一114125127三峡纵横堰一7279一水口6210．08三峡(试验)53．09．30一l04106lll—-6676．-天生桥二级749．0972．0l0．67一97l02l12——5660—-7894786．511．06索风营587

6、O82——-4770．．长顺75—石板水100．010．82536877——-4568．，6898512O．01184546676—一4263一岩滩围堰64935招徕河90．51Ol3526371一阎王鼻子626582—74一94．0一龙首546587—304083一宝珠寺689．89自莲崖78．0944566786一白石33458O89万安65—87．0l0．86龙滩一7497108彭水405865—9Ol1．10百色86．5l】．46—678396536582—漫湾79lO．65阎王鼻子81．746．70—708090456370一8310．4783．346．6

7、2—677281思林一7383一临江95lO．05龙首87．01121—6O7177一6877一9610．1478．0lO．54—546877洪VI一5981一白石80l0．O3大朝山75．00．35—788291一6O74一桃林口12512．3464．0O．3l—727375——6485．沙溪1394一龙滩78．01033白莲崖48737883一6277一铜街子509．10860l05043688788一6983一558．8OIl30l2．55沙牌一69115131一5360一60905lO8．0l2．25—5883104普定426698—65973沙牌I23