复合材料热震损伤行为-宁波工程学院

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1、?@A*’#)5-7BCDE&)*F2#+57DEB’-F28@/+G)H*IG*+FJ/.KG*0)F’0-.LF’4*+I’GK7M’N-F9:;;9<7$)’F-=摘要O用!"#$%&’$和重结晶&’$陶瓷材料在光辐射热震试验机上进行了两种温度落差8PQRS;;T7U;;T=和不同应力的热震试验V!"#$%&’$用弹性模量和电阻表征的热震损

2、伤曲线有相似的规律7即都大致由三阶段构成7首先是损伤急剧增加阶段7紧接着是损伤缓慢增加阶段7最后为损伤短暂的急剧增加阶段V个别电阻表征的热震损伤曲线仅在初始阶段损伤有下降现象V!"#$%&’$复合材料的抗热震性能明显优于重结晶&’$陶瓷材料W三种界面层的!"#$%&’$中7以热解碳沉积时间为<;)获得的界面层复合材料热震寿命最长V关键词O热震W!"#$%&’$W重结晶&’$W损伤W弹性模量中图分类号O(3!!文献标识码OD文章编号O:;;:#X!U:8<;;!=:<#;;

3、/6!"#$%&’$-Fa+*0+KIG-..’b-G’/F/6&’$H*+*’F4*IG’2-G*a5Fa*+GH/G*,c*+-G5+*a+/cI8PQRS;;T7U;;T=-Faa’66*+*FGIG+*II’F.’2)G#+-a’-G’/FG)*+,-.I)/01G*IG’F2,-0)’F*d()*+*I5.GI’Fa’0-G*G)-GG)*+,-.I)/0105+4**4-.5-G*a‘Ke/5F2NI,/a5.5IH-II’,’.-+G/G)-G‘K*.*0G+’0-.+*I’IG-F0*7-FaG)*K-cc+/f’,-G*

4、.K0/FI’IG*a/6G)+**IG-2*I7G)-G’IG)*+-c’aa-,-2*IG-2*7G)*IG-‘.*a-,-2*IG-2*7-FaG)*FG)*a-,-2*I)-+c.K-00*.*+-G*aIG-2*dg/H#*4*+7*f0*cG’/F-.G)*+,-.I)/0105+4**fc+*II*a‘K*.*0G+’0-.+*I’IG-F0*/F.K/005++*aG/a+/c’FG)*’F’G’-.IG-2*dh/+*/4*+7G)*+,-.I)/01‘*)-4’/+/6!"#$%&’$H-Ia’IG’F0G.KI5c*

5、+’/+G/G)-G/6+*#0+KIG-..’b-G’/F/6&’$7-FaH)*FG)*a*c/I’G’/FG’,*/6cK+/0-+‘/FH-I<;)7!"#$%&’$c/II*II*aG)*./F2*IGG)*+,-.I)/01.’6*dijklm]n[OG)*+,-.I)/01W!"#$%&’$W+*0+KIG-..’b-G’/F&’$Wa-,-2*We/5F2NI,/a5.5I陶瓷基复合材料以其优异的耐高温o抗氧化o高热解碳沉积时间分别为:;)7<;)7!;)7并在试样表比强和高比模被国内外认为是未来高温热结构的主面形成v;w

6、,的&’$涂层的复合材料V试样的尺寸有要候选材料之一p:qV由于陶瓷基复合材料自身热物理:<;,,x!dv,,x<,,和U;,,x!dv,,x!dv,,性能不匹配和工作环境的恶劣使得热震有可能成为两种V热震试验在光辐射热机械疲劳试验机p!q上进这种材料的突出问题V对陶瓷及陶瓷基复合材料在高行7用铂铑y铂热电偶测温7在空气介质下热震的机温下的拉伸性能o弯曲性能o高温蠕变和疲劳进行了械应力分别取:!;hJ-79;hJ-和;hJ-7热震的最较多的研究p

7、少7尤其是对!"#$%&’$研究更少V已有的研究表明7个试样在循环:;7<;7!;7X;7v;7S;7U;7:;;次!"#$%&’$的拉伸断裂应变小于;dSr7属于脆性材后使用&(:;;;;型电动振动台测试弹性模量8利用试料V脆性材料对热震通常是非常敏感的7而复合材料样共振频率z<正比于弹性模量=7用双桥电路测量试对热震是不敏感的V所以有必要对其进行热震试验7样电阻V试验的一个循环周期是{;I7升温时间为!vI7积累数据7总结其损伤规律7优化制造工艺7以便得降温时间为vvIV到更好的应用V

8、试验结果及分析s试验方法

9、ds热震损伤的表征试验

10、使用试样为!"#$%&’$复合材料7它用(!;;利用损伤分析热震性能是非常有效的方法pXq7测碳纤维编织为三维四向编织体7编织角为<