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1、国产亚临界直流炉给水加氧处理工艺的应用［丨
2、期：2005-09-20］［來自：华东电力］摘要:介绍了国产亚临界胃流炉给水加氧处理工艺应用的经验，対加氧处理转换过程中的影响因素和凝结水精处理的运行方式进行了讨论，并评估了给水加氧处理的效果。给水加氧处理技术早在70年代初就在徳国等欧洲国家得到了成功的应用。目前国内的黄埔电厂、石洞口电厂等也相继采用这一工艺。其原理是通过给水加氧,使它的氧化还原电位由全挥发处理（AVT）T况下的・300/400mV上升到+100/150mVo此时，碳钢表而的磁性氧化物（F
3、e3O4）被一层薄而致密的Y-FeOOH（或a・Fe2O3）覆盖和保护。山于三价铁的溶解度很低,降低了锅炉中腐蚀产物的迁移和沉积。实践证明，给水加氧处理所形成的氧化膜具有较强的耐蚀性。给水加氧处理能减少锅炉的压力损失，减少凝水精处理的再生次数，减轻凝汽器铜管的腐蚀,延氏锅炉的化学清洗周期。常熟电厂1、2号锅炉是上海锅炉厂牛产的SG1025/16.7-M312A型单炉膛、中间再热亚临界-育流炉。凝汽器及低压加热器为黄铜管，给水泵的密封材料为硅橡胶,锅炉水汽系统调节阀和喷水减温阀无Stellite合金。
4、锅炉补给水为一级除盐+混床，凝水粘处理为管式过滤器+高速混床。正常运行时凝水全流量经高速混床处理,管式过滤器只在机组启动时投用。1号机组于1993年7刀投产，给水采用全挥发处理。锅炉水冷壁管向火侧结垢速率为87.9g/（m2・a）,垢屮Fe2O3占98.1%。锅炉每4年必须进行化学清洗。1998年12月第二次大修后采用EDTA化学清洗。在AVT工况下运行了近3个刀，于1999年3刀17日转为加氧试验应用。2号机组丁.1999年12月人修酸洗后以AVT运行了6个月。2000年3月20日停止给水加联氨，
5、于7月3日开始给水加氧处理。1、2号机组给水加氧点（加入气态氧）设在给水前置泵前的除氧器下降管上,于凝升泵进口加氨,以调节给水的pHo加氧试验期间，给水控制标准为:溶氧50〜150
6、jg/L,pH8.5〜&8,DDH<0.15
7、jS/cm。1加氧处理的转换过程1.1联氨対加氧处理转换过程的影响1号机组加氧运行30h后，给水含氧量rhl.Opg/L升至40
8、jg/L,48h后首次达到100pg儿以上。过热蒸汽的溶氧在加氧运行第11天开始上升，第15夭达到50pg/L左右。图1显示了1号机组加氧初期给水
9、、过热蒸汽溶氧变化趋势。1号机组实际运行67天后（在此期间该机组曾调停1次，停运12天），给水与过热蒸汽的含氧量差值由117pg/L减小到53・4pg/Lo这些现象表明省煤器、水冷壁、过热器的保护膜形成十分缓慢。这与机组采用全挥发处理时加入联氨有关。有关资料表明，联氨对加氧转换过程有较大的影响,在机组向加氧转换前4〜6个月停加联氨，转换时间将缩短，给水中腐蚀产物的变化会较小。从1、2号机组加氧初期水汽系统含铁量的变化情况来看（图2）,由于2号机组在加氧处理前3个多月停止了加联氨，在转换初期，水汽系统
10、的含铁量变化幅度比1号机组小得多，证实了联氨确实対加氧转换过程和腐蚀产物的变化有较大的影响。同时，在加氧初期保持机组的连续稳足运行対缩短加氧转换过程也十分必要。1.2加氧初期机组负荷变化对水汽系统溶氧及氢电导的影响吐丁目前电网峰谷变化较人，给水的流址变化也随之增人。300MW机组负荷由220MW升至300MW时,给水流量也由670t/h左右增大到940t/h左右。在加氧量一定的情况下,机组负荷变化対水汽系统的溶氧含量及氢电导有若较大的彩响，图3显示了它们之间的关系。1号机组在加氧初期给水pH控制在8
11、.4〜8.7,在加氧址一定的情况下,机组负荷升高，给水流呈增人，给水溶氧随Z下降。给水与过热蒸汽的氢电导则随负荷的升高而增大，随机组负荷的下降而减小;增大加氧量,它们的变化幅度增大，减小加氧量,则变化幅度随Z减小。因此，当转换过程屮给水、过热蒸汽氮电导大于0・2
12、jS/cm时，可采用减小加氧量的方法，控制给水溶氧在50〜lOOpg/L,即可维持给水、过热蒸汽氢电导小于0.15
13、jS/cmo美国电力研究院（EPRI）认为,在加氧的转换过程中，如给水氢电导在0.2〜0.3
14、jS/cm之间，应增加加氨量,
15、将给水pH提高到9.0以I：o当给水氢电导超过0・3jjS/cm,应该切断加氧，恢复AVT工况运行。因为当氢电导超过0・3pS/cm时，给水系统设备的腐蚀速率会显苦增加。控制给水pH9・0以上运行，对于无铜系统的机组来说是可行的，但是对于有铜系统的机纨还是采取适当提高给水pH到8.8〜9。同时降低给水加氧量的方法更为合适。1.3给水pH与水汽系统铜、铁含量的关系图4显示了1号机组加氧转换前后给水pH与水汽系统铜、铁含量的变化趋势。转换的第一阶段，给水pH控制在8.4〜
