钢丝拉拔后性能

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1、实用标准文案8.拉拔时钢丝性能变化的一般规律信息来源：金属制品网 日期：2013-12-27 点击：32 文字大小：[大][中][小] 8.1.力学性能 在显微组织结构相同的前提下，钢丝冷加工强化精彩文档实用标准文案系数随含碳量增大而增大，是一个大家普遍认知的基本规律。实际上，氮与碳具有完全相同的特性，往往被人们忽视了，氮对冷加工强化的贡献几乎与等量碳相同。因此对气体保护焊丝（08Mn2Si）和帘线用钢丝（72A）等，希望从盘条用最少循环道次直接拉拔到成品的钢丝，必须控制钢中氮含量（≤60ppm或≤40ppm）才能保证拉拔顺利进行。氮含量的增加还会导致钢丝的应变时效脆化效应增

2、强。显微组织结构对冷加工强化系数有决定性的影响，从表11可以看出，不同组织结构的碳素钢丝中，索氏体钢的冷加工强化系数最大，粒状珠光体钢的冷加工强化系数最低。广而言之，奥氏体钢的冷加工强化系数最大，铁素体钢的冷加工强化系数最低。对于同一炉号的钢，只要其组织结构相同，冷加工强化系数一般是衡定的。表11不同牌号、不同组织结构钢丝的冷加工强化系数(K)牌号组织结构抗拉强度(Rm)MPaKΔRm/1.0%q牌号组织结构抗拉强度(Rm)MPaKΔRm/1.0%q35粒状珠光体4404.265Mn粒状珠光体5404.8片状珠光体5104.5片状珠光体6405.5索氏体7506.3索氏体11

3、008.0T9A粒状珠光体6205.34Cr5MoSiV1(H13)珠光体7808.8片状珠光体7506.160Si2MnA珠光体7508.0索氏体13209.5GCr15粒状珠光体6507.706Cr17Ni12Mo2奥氏体64012.510Cr18Ni9Ti奥氏体67011.806Cr19Ni9(304)奥氏体65013.712Cr18Ni9(302)奥氏体66014.424Cr19Ni9Mo2(3J9)奥氏体78015.412Cr18Mn9Ni5N(202)奥氏体80015.704Cr24(446)铁素体4904.5022Cr11MoTi(409)铁素体4304.43C

4、r13马氏体不锈6406.208Mn2SiA低碳马氏体5056.7注：Rm为热处理状态的抗拉强度，ΔRm为拉拔时抗拉强度增加值，K为总减面率70%～85%拉拔时的平均冷加工强化系数。8.2.工艺性能8.2.1.成形性能反复弯曲、缠绕和扭转是弹簧成形和服役时必须承受的应力状态，通称为韧性指标，是弹簧钢丝的重要考核指标。图31精彩文档实用标准文案显示，反复弯曲次数、缠绕性能和扭转次数是随拉拔减面率的增加而缓慢下降的，但又并非完全如此。因为这三项指标除受冷加工强化影响外，还受钢的化学成分、纯净度、组织结构的均匀性、气体含量（尤其是[H]含量）、钢丝残余应力的分布状况、以及应变时效脆

5、化效应的影响，而且后者的作用往往远大于前者。通过调整化学成分和拉拔工艺，钢丝在获得预定抗拉强度的同时，可以得到不同等级的韧性指标。图32给出了生产Φ2.0mm，抗拉强度160～185kg/mm2级制绳钢丝的几种工艺方案，方案a选用60钢、Φ5.5mm热轧盘条，表面处理后直接拉拔到Φ2.0mm，此时抗拉强度刚达到下限要求，考虑到性能的波动，必须加大投料尺寸，但钢丝断后伸长率已降到很低水平，扭转值已超过最高点并开始下降，显然是不合适的。正确的方法是选用含碳量为0.65%的盘条。方案b选用70钢盘条预拉到Φ5.0mm，然后铅淬火，再拉拔到Φ2.0mm，钢丝的抗拉强度达到了上限要求，

6、尽管断后伸长率较低，但断面收缩率和扭转值处于较好水平。方案c选用80钢、Φ5.5mm盘条，首先进行铅淬火，预拉到Φ3.45mm，再经铅淬火后拉拔到Φ2.0mm。钢丝在获得期望的抗拉强度的同时，断面收缩率处于高水平，扭转值也处于上升阶段。从图31和图32两事例中可以看出碳素钢丝冷拉过程中扭转值、塑性和强度变化的某些规律：a.图31和图32中显示的扭转值随减面率变化的规律不一致，其中图32方案c显示的规律与生产实践相吻合，即扭转值在前一两道次拉拔时稍有下降，然后随减面率加大逐步回升，总减面率72%～86%（碳含量越高，峰值出现的越早）时达到最高值，并稳定一个阶段，然后又急剧下降，

7、出现后一种情况，通常称为冷加工过度。扭转值出现图31的情况估计与拉丝机冷却效果不太好有关，相比较图32的冷却效果明显好点。b.在拉拔工艺相同，模具、润滑和冷却亦相同条件下，索氏体钢的扭转值最高；钢丝索氏体化程度越高，索氏体片间距越细，组织均匀性越好，扭转值越高。两次铅淬火的钢丝索氏体度更高，均匀性更好，扭转值自然偏高。此外，奥氏晶粒度偏大，索氏体团偏大的钢丝，扭转值也明显偏高。c.碳素钢丝不管组织结构如何，也不管碳含量高低，在冷拔初期（减面率35%左右）断后伸长率很快降到很低水平（6%以下）；而断面收缩