定转子装机报告材料

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1、实用标准文案定转子装机试验报告本次全部定转子试验样品分为3种型号：a.小间隙（D91）b.中等间隙(D94)c.大间隙2011.11.16记录一、装机试验之前，首先初步检查所有样品尺寸精度。检测内容包括：定子针齿位置度，径向检测。（附：检测数据）二、利用三坐标仪扫描样品的轮廓曲线，得出检测数据。三、取一副间隙最小的D91定转子样品进行装机试验。在高流量（20、25）条件下，粉末冶金定转子样品能正常工作，转速效率达到要求；但在低流量条件（3、5、10）下，其转动状况较差，容易出现爬行等异常现象。经过性能试验后（1h），定转子样品磨损较为严重，表面出现变形，有明

2、显磨损痕迹产生，且摩擦接触面变得粗糙不平滑。（测试顺序：流量20、15、10、5、3、25）分析可能导致磨损原因如下：1.转子（表面光洁度不好）与理论曲线不重合的部位在转动过程中，在与定子接触的部位易产生较大的冲击，其凸起部位容易被磨损。2.定转子材料硬度接近，无法使凸起部位磨平，产生黏着现象，磨屑不易脱落，留在转动面造成接触面粗糙，加重磨损。3.转子在高压时磨损较为严重，形成的磨合面部光滑，增大了摩擦阻力，使低压时容易卡住，转动不连续。4.定转子之间间隙过小而导致磨损较为剧烈。2011.11.17记录根据前一天试验分析结果，制定现行试验方案：1.取中等间隙

3、样品重新进行性能试验，观察其磨损结果，2.取20CrMnTi转子样品与粉末冶金定子配对进行性能试验，观察磨损结果3.根据上述试验，调整试验方案，重新试验以确定转速与进油、出油压力差对其磨损结果的影响。试验状况：A．中等间隙D94样品与D91小间隙样品磨损结果相似，表面出现黏着，不平滑，出现变形。B.D94定子与20CrMnTi转子配对试验后，定子圆弧凸起部位被磨平，出现明显塑性变形。且同等流量状况下，中等间隙样品的转速明显低于小间隙样品。C.调整试验方案，低压状况3Mpa下，转子无明显磨损，且表面变得平滑；在5Mp精彩文档实用标准文案a、600r/min转速

4、下，定转子无明显磨损；在5Mpa、600r/min转速条件下，定转子出现明显磨痕，磨痕出现在定转子的高压腔出口部分小结：1.定子针齿位置度最大偏差0.018mm，最小偏差0.006mm。2.定子与转子之间径向间隙：a.D91径向间隙在0.01-0.02之间；b.D94径向间隙在大部分在0.02-0.04之间，最大间隙0.06；c.径向间隙0.04-0.06之间。3.转子经三坐标仪扫描得到的曲线与理论曲线最大负偏差0.06，最大正偏差0.02左右，与千分尺检测结果相符。4.定转子样品耐磨性较差，经过性能试验即出现明显磨损，无法正常工作。怀特方意见：1.定子（尺

5、寸精度、平行度、表面光洁度基本达到要求，位置度需要一致），建议3次整形，多次回火后，渗铜+热处理；2.转子尺寸精度无法满足要求，提高精度（单个转子精度在0.01以内）的同时，采用热处理等工艺提高其硬度与耐磨性；3.样品制备过程以实验条件为准。耐磨性分析：1、定转子表观硬度为HRB90-95,在装机试验后即出现明显的拉毛现象，经分析后认为产品的表观硬度较，使材料在工作过程中承受较大的载荷而出现明显磨损。2、根据产品工作环境特点，决定采取的方案包括：渗铜处理+整体淬火；渗铜处理+高频淬火；真空氮化等工艺对产品进行进一步处理。3、热处理后的材料进行耐磨性试验得出必

6、要试验数据后装机试验。热处理定转子装机试验定转子样品经高频淬火后，其表面硬度得到极大提高，热处理前表观硬度HRB90-95，热处理之后，硬度达HRC40-46。转子形状仍然存在偏差，需要进一步改进。热处理后定子精度：精彩文档实用标准文案编号定子位置度径向间隙WS1WS2WS3HT1HT2HT3离子氮化0.030.020.0250.0250.010.020.010.060.040.040.070.030.050.03一、性能试验1取第一组HT3位置度0.02，径向间隙0.05的定转子样品装机试验。定转子之间间隙过大，导致其工作时，转速达不到要求，影响了马达的工

7、作效率。并且在低流量状况下，定转子无法匀速转动。二、性能试验2取WS3定子与20CrMnTi配合，定子位置度0.025，径向间隙0进行装机试验。定转子在低压（不超过10Mpa）状况下，其工作状况良好，容积效率、转速均能达到要求。在低流量下，亦能转动灵活。工作状态平稳。但超过12Mpa时，转速明显下降，出现磨损，重新调回10Mpa以后，其转速大大降低。精彩文档