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1、预应力混凝土连续梁桥支座的更换施工第24卷第2期2006年3月市政技术MunicipalEngineeringTechnologyV01.24No.2March,2006文章编号:1009—7767(2006)02—0087—05预应力混凝土连续梁桥支座的更换施工陈志远(潮州市交通工程质量监督站,广东潮州521011)摘要:在桥梁通车的情况下,对橡胶支座进行更换是一项难度较大的工作,文中对支座更换前后的高程偏差影响冈素进行了分析;对施工控制要点和监测数据做了较祥细的介绍,并提出了改进意见.关键词:预应力;连续梁桥;桥梁加固;支座更换中图分类号:U445.7文献标识码:BConstructi
2、onofBearingReplacementforPrestressedConcreteContinuousGirderBridgesCHENZhi-yuanl工程概况潮州市韩江大桥竣工于1989年,是潮州市连接韩江两岸的主要通道.该桥全长1152.68m(主桥)+186.50m(匝道桥),总建筑面积24165m;其中东,西桥上部结构为预应力混凝土曲弦变截面连续T梁,下部结构为V型实体薄壁柔性墩.运营10多年来,交通量已远远超过设计值,再加上其他原因,大桥出现了一些病害,特别是主桥伸缩缝处的28个支座锈蚀严重.已无法正常工作,有的支座甚至已经脱空,严重威胁了桥梁安全.2004年2～5月,大
3、桥在通车的情况下进行了大修,其中28个单向活动盆式橡胶支座的更换是难度最大的工作.2支座更换特点(1)不同于简支梁桥,因顶升过程中全桥都会发生应力重分布.所以梁端允许顶升量很小.(2)不同于钢梁桥.因混凝土横隔梁和T梁上翼抗剪切和扭转能力差,且横隔梁已有不少裂缝,所以梁问允许顶升量差值很小.(3)工作空间只是顶升量加上支座高度,最小只有85mm,最大也只有125mm.空间狭小,难以操作.(4)支座更换后高程允许偏差没有相应的规范和收稿日期:2005—06—20作者简介:陈志远(1975一),男.广东潮州人,工程师,学士,研究方向为交通建设T程.工程实例可参照.(5)必须保证梁体的自由伸缩变
4、形.(6)无法封闭交通.(7)支座更换失败很可能对桥梁结构造成致命的损害.3施工方案(1)每墩位处设4根065cm,壁厚为1cm的钢管支柱.钢管问设置剪刀支撑.中间2根支柱立于沉井顶面的混凝土基础上.边上2根支柱立于混凝土明挖基础上.(2)每根钢管上布置1只YSD一500型500t千斤顶,顶上安装1个高为100cm的钢箱平衡粱,中间垫四氟板和钢板.钢箱梁顶与桥梁底问垫板式橡胶支座,四氟板和钢板.(3)4台千斤顶并联顶升,均匀地将梁端顶离支座.(4)凿除旧支座,处理垫石和原梁底钢板,安装支座下摆.(5)在支座顶板上涂粘钢胶后安放上摆,调整支座位置,落梁至原位置.待胶液达到落梁强度后,松顶将梁
5、落于支座上.4支座更换前后高程偏差影响因素4.1主要因素(1)支座下摆安装偏差,温差,定位和检测测量误差,支座自身压缩变形和尺寸偏差,支座安装处墩台顶面是否找平.?88?市政技术第24卷(2)顶升平衡度.其影响主要因素为:地基沉降,千斤顶顶升速率的不同,钢梁的各种变形,梁体受力不同f边梁,车流的影响);次要因素为:百分表误差,混凝土基础与钢管压缩变形,钢板和四氟板,板式橡胶支座压缩变形.(3)千斤顶顶升量误差.4.2次要因素梁间互相影响,环氧树脂砂浆收缩和压缩变形,粘钢胶压缩变形,梁体横向位移.5支座更换后粱体高程偏差允许值计算支座自身压缩变形最大值为70mmx2%(标准规定最大变形率)=
6、1.4mm,抽检平均值为70mmx1.32%=0.924mm,允许偏差为1.40—0.9240.5mm;支座下摆安装允许偏差为0.5mm;梁体原位置和落梁后位置测量允许偏差均为0.5mm;温差造成的允许偏差取1mm:钢平衡梁设计挠度为lmm,其对梁体高程偏差带来的影响值可取0.5mm;粘钢胶压缩模量为1.2xl04MPa.承载力按支座设计值1.25MN计,上摆面积为3x10~mm,胶层厚度即使为10mm(实际为几个毫米),压缩变形量也只为1.25x10xl0/(1.2×10X3xl05)=0.003mm,完全可以忽略不计;同理,环氧树脂砂浆的压缩和收缩变形量也可忽略不计;梁间相互影响应是使
7、偏差量减小,且难于估计,故不计其影响;正常情况下.梁体横向位移应很小,不计其影响.综上所述.总允许偏差为0.5+0.5+0.5+0.5+1+0.5=3.5mm,取4mm.6施工控制要点6.1顶粱前的准备(1)所有进场材料和设备须附有出厂合格证和产品质量检验单等有关质量证明材料,并经抽检合格;百分表,全站仪等检测仪器应在检定合格有效期内:千斤顶,百分表等仪器设备应有备用件.(2)基础施工前和施工中应精确定位,以确保起顶位置
