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时间:2018-12-01
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1、西安航空职业学院毕业论文ITER校正场线圈氦冷却管焊接数值模拟姓名:专业: 航空电子班级:完成日期:指导教师:摘要国际热聚变试验堆(ITER)校正场线圈(CC)氦冷却管和铠装电缆导体(CICC)铠甲焊接时,需控制超导缆的温度不高于250℃,以免影响其超导性能。本文利用焊接有限元分析软件SYSWELD模拟了三种方案下氦冷却管和CICC铠甲焊接的温度场变化,在理论上找到了合理的焊接工艺参数,在此基础上进行了相应的焊接试验。试验结果和模拟结果的趋势较为吻合,证明了有限元分析的正确性,为ITER多种类似结构的预焊接工艺制定提供了依据;同时,通过不同方案的对比得到
2、了最优焊接方案。关键词焊接数值模拟ITER氦冷却管SYSWELD国际热核聚变试验堆(InternationalThermonuclearExperimentalReactor,ITER)校正场线圈(CorrectionCoils,CC)用于补偿ITER内部由于制造误差、安装误差、变形误差及其他误差引起的磁场分布误差,由6个Top线圈、6个Side线圈和6个Bottom线圈组成[1],Side线圈的局部结构如图1所示。线圈内部采用铠装电缆导体(Cable-in-ConduitConductor,CICC)结构,其中的NbTi超导体运行于10kA电流、4.2
3、K温度下[2]。氦冷却管是超导体和提供低温环境的液氦管路的连接部分。图1Side线圈局部结构图2氦冷却管和CICC结构Fig.1LocalstructureofSideCCFig.2StructureofHe-inletandCICCCICC由铠甲、花包层和NbTi超导体组成。氦冷却管和CICC的结构如图2所示,采用钨极氩弧焊将液氦冷却管和铠甲连接起来,此焊缝极为重要,而且焊接难度大,主要体现在:首先,采用全位置焊,空间狭小,并要求全焊透;其次,在焊接过程中需控制超导缆处的温度不能高于250℃,以保护超导缆的超导性能;再次,需严格控制焊接质量以保证焊缝强
4、度,使超导线圈工作时该焊缝在电磁力作用下不被破坏。所以,对焊缝开展焊接工艺参数的研究是非常有必要的。有限元法作为一种近似解法是解决工程实际问题的重要途径,其用离散单元组成的集合体代替原结构,用近似函数表示单元内的真实场变量,从而给出离散模型的数值解,能很好地适应复杂的几何形状、材料特性和边界条件[3]。本文采用焊接有限元分析软件SYSWELD对氦冷却管和CICC铠甲的焊接进行了数值模拟;根据材料属性和实际焊接工艺试验得到焊缝截面进行了热源校核,根据设计的冷却工装加载边界条件,利用瞬态法进行温度场计算;通过有限元获得的焊接工艺参数,进行了相同参数的焊接试验
5、,验证了有限元模拟结果和焊接工艺参数的可靠性。1、几何模型的建立氦冷却管由圆管段、跑道形段及两段之间扫略而成的过渡段组成,如图3。实际焊接时首先将跑道形段焊接在CICC上,然后依次焊接过渡段和圆管段。因仅跑道形段和CICC铠甲焊接的温度场可能影响内部NiTi超导体性能,故专门设计了水冷循环装置,并对此两部分的焊接温度进行了测量。因而氦冷却管的几何模型仅采用跑道形段,高度为11.2mm,并将其阶梯型坡口简化为单边V型坡口。CICC铠甲尺寸为19.2×19.2,内侧是0.5mm厚的花包层。由于焊接试验时需在花包层内表面布置热电偶,故采用无导体的空心CICC电
6、缆,其几何模型也仅为铠甲和花包层,壁厚为二者之和,长度为120mm。由此建立的总体几何模型如图4所示。图3氦冷却管组成和CICC导体截面图4CICC和氦冷却管几何模型Fig.3He-inletcomponentsandCICCsectionFig.4GeometricalmodelofHe-inletandCICC2、有限元分析2.1有限元分析误差及减小措施有限元计算误差来源有建模误差、离散误差和数值误差。建模误差可通过改进数学模型来减少,离散化误差可通过运用更多的单元来减小;计算机表示的数据和处理过程引入的数值误差很小,但某些物理因素和不良的离散化会使
7、误差变大[4]。本文基于此原理进行相应的误差控制。2.2焊接传热问题有限元法基于加权余量法分析热传导的过程是:根据热传导问题的微分方程和边界条件,建立其等效积分形式;利用等效积分的一般形式—加权余量法的原理建立近似解法并求解。有限元法区别于传统的加权余量法和求解泛函驻值的变分法,该法不是在整个求解域上假设近似函数,而是在单元上分片假设近似函数。瞬态温度场的场变量()在直角坐标中应满足的微分方程为[5]:(在内)边界条件为:(在边界上)(在边界上)(在边界上)式中,为材料密度;为比热容;为材料沿三个主方向的导热系数;为内热源密度;为边界外法线的方向余弦;是
8、在边界上的给定温度;是边界上的给定热流密度;为边界上的外界环境温度(自然对流)或
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