型钢悬挑卸料平台计算书

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1、型钢悬挑卸料平台补充方案1#、2#、3#楼每单元配置一个卸料平台，卸料平台宽2.4m，长度4.5m，外脚手架宽度2.2m，卸料平台悬挑两采用22#槽钢，悬挑长度6.7m,次楞采用16#槽钢，间距1.0m。斜拉钢丝绳采用18钢丝绳，与墙体拉结点设在卸料楼层以上两层墙体预留洞上。在次楞上满铺脚手板，脚手板用次楞用12#铅丝绑扎牢固，侧面满封竹胶板，具体做法见下图：型钢悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、木脚手板挡板，栏杆

2、、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):0.10，最大堆放材料荷载(kN):15.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：4.2，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：5.7；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：22号槽钢槽口水平；次梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：1.00，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：2.00

3、。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：6.70，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.80；平台计算宽度(m)：2.4。二、次梁的验算:次梁选择16a号槽钢槽口水平，间距1m，其截面特性为：面积A=21.95cm2；惯性距Ix=563.7cm4；转动惯量Wx=80.5cm3；回转半径ix=5.52cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=6.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×1.00=0.35kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载：Q2=15.00

4、/6.70/2.4×1.00=0.93kN/m；(3)槽钢自重荷载Q3=0.14kN/m；经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.35+0.93+0.14)=1.704kN；经计算得到活荷载设计值P=1.4×0.10×1.00×2.4=0.336kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，最大弯矩M=1.49×2.42/8+0.42×2.4/4=1.32kN.m。3.抗弯强度验算次梁应力：其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=

5、205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=1.32×103/(1.05×80.50)=15.6N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=15.6N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.50×58.00×235/(3.00×140.00×235.0)=0.75；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：得到φb=0.693；次梁槽钢的稳定性验算σ=1.99×103/(0.693×80.500)=35.63N/mm2；次梁槽钢的稳定

6、性验算σ=35.627N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!三、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择22号槽钢槽口水平，其截面特性为：面积A=36.24cm2；惯性距Ix=2571.4cm4；转动惯量Wx=233.8cm3；回转半径ix=8.42cm；截面尺寸，b=79mm,h=220mm,t=11.5mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载Q2=0.28kN/m静荷载设计值

7、q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.28)=0.50kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(1.49×2.40+0.42)/2=2.44kN；2.内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：R[1]=12.011kN；R[2]=8.434kN；最大支座反力为Rmax=12.011kN；最大弯矩Mmax=13.621kN