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时间:2018-11-27
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1、无粘结预应力技术在超长结构中的应用1.概况 工程地处北京,建筑面积62000m2,地下2层,地上6层,框架结构,柱网为7.2×7.2m,地下2层至地上3层,总长度均为165.6m,宽67.2m,4~6层分成长度为72m的两栋塔楼。建筑平面、立面变化大,长度远远超过规范规定的长度。 根据使用功能和使用条件的限制,不允许留设伸缩缝,给结构设计带来一定的难度。由于工期紧和施工场地的限制,混凝土必须采用商品泵送混凝土,由于其高流动性的要求,水泥用量增加,水会比增大,砂率增加,骨料粒径减小。这些因素使得泵送
2、混凝土的收缩量增大,由此产生裂缝的现象比较普遍。单靠一般构造措施和施工工艺措施解决超长而不裂,把握不大,也无可靠依据。经多方面研究分析,决定采用无粘结预应力技术解决本工程的超长不设缝的问题。 2.温度应力的分析 这里只考虑整体温度变化的作用,认为结构在大气中温度均匀,结构随大气温度变化而变化,因大地温度变化小,近似恒温,因此可认为地下部分结构温度保持恒定,可不考虑温度作用的影响。假定首层楼板为上部结构的嵌固点,因后浇带间距45m,不考虑后浇带闭合前各单元的温度应力。 2.1温度梯度的确定 温度
3、降低引起结构收缩,对于楼板产生拉应力,减小温度梯度,是减小温度应力最有效的途径。北京市最低日平均温度为-15.9c,最高日平均温度为33.2c,极端温差为49.1c.通过留设后浇带,并选择较低温度时机闭合后浇带,以创造一个初始低温的良好条件。本工程要求在气温低于106c的季节闭合后浇带,因此计算温度梯度⊿T1=10-(-15.9)=25.9c. 另外还要考虑混凝土收缩的当量温差。混凝土收缩是一种随时间而增长的变形,结硬初期发展较快,二周可完成全部收缩的1/4,一个月可完成1/2,三个月完成60~80
4、%,以后增长缓慢,一般两年后趋于稳定。最终收缩应变ε约为(200-400)×10-6.由于本工程采取留设后浇带和掺加膨胀型混凝土外加剂,混凝土最终收缩应变可取ε=200×10-6.在本工程的首层及2~3层主体结构中,都预留了上下贯通的后浇带,后浇带最大间距45m.在后浇带未浇注之前,超长板可视为一种能接近于自由变形的构件,后浇带三个月以后浇注,可认为收缩变形中已完成80%的自由变形,即ε1=0.8ε=160×10-6,残余应变ε2=0.2ε=40×10-6才在结构中产生拉应力。混凝土的线膨胀系数为α=
5、1x10-5/c,收缩当量温差⊿Tc=ε2/α=4c. 因此,综合计算温度梯度⊿T=⊿T1+⊿Tc=29.9c. 2.2温度应力的计算 温度应力的计算分别按平面框架和空间整体有限元计算。两种方法计算结果显示温度应力作用的特点是一致的:底层大,往上逐层剧减;中间大两端小,对称轴处应力最大,向两端逐渐减小,呈抛物线分布。有限元的结果显示,二层中部最大应力为1.5MPa,端部最小应力为0.37MPa.三层中部最大应力为0.45MPa,端部最小应力为0.25MPa. 3.无拈结预应力筋的设计 结构自
6、收缩产生次拉应力,是引起超长结构开裂的主要原因。如能在结构中施加预压应力,将能平衡或抵消部分收缩次拉应力,达到防裂抗裂的目的。采用无拈结预应力技术是一种有效的手段。无拈结预应力筋有布置灵活,张拉锚固方便,强度高等特点。同温度应力产生的原理一样,预压应力的传递同样受到柱子等竖向构件的约束,由端部到中部逐渐减小。这种分布特点与温度应力的分布产生矛盾,为了能在结构中建立尽可能大的预压应力,在预应力筋的布置和施工上做如下处理: 1)合理设置后浇带划分布筋区段和张拉区段。根据温度应力的分布特点,中段配置较多的
7、预应力筋,两端则相对少一些,以减小对中段应力的削弱,在中段建立更大的预压应力。本工程中段配置的预应力钢筋为φj15350,两端预应力筋为φj15500. 2)分段张拉,先中段后两端。在后浇带封闭前张拉中段预应力,待达到设计强度后,再张拉两端预应力。这样可减少中段预应力的损失。按有限元分析,结构中的预应力计算结果显示二层中段最大预压应力为1.0MPa,该部分计算最大温度应力为1.5MPa,预压应力抵消了大部分温度应力,仅在结构中产生0.5MPa的次拉应力,小于混凝土抗拉强度设计值。 4.其他措施
8、除在楼板中布置预应力筋外,还在混凝土中掺加了膨胀型外加剂以减小施工期间混凝土的收缩。在楼板上部全面布置非预应力拉通钢筋,以抵抗和控制裂缝的发展。本工程于2000年12月完成结构施工,2002年8月正式使用,已经受了高温与寒冬季节的考验,目前未发现裂缝,证明预应力的设计是成功的。 5.应注意的问题 采用预应力可以解决超长结构楼板的收缩开裂问题,但楼板的伸缩对柱子的影响不容忽视,特别是底层靠近端部的柱子,变形大,附加弯矩大。在计算柱子承载力时,应考虑温度
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