塔吊基础计算书

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1、假设塔吊型号:6010/23B,最大4绳起重荷载10t；塔吊无附墙起重最大高度H=59.8m,塔身宽度B=2.0m；承台基础混凝土强度:C35,厚度Hc=1.35m，承台长度Lc或宽度Bc=6.25m；承台钢筋级别:Ⅱ级,箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm；承台桩假设选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，已知每1根桩的承载力特征值为1700KN；参考塔吊说明书可知：塔吊处于工作状态（ES）时：最大弯矩Mmax=2344.81KN·m最大压力Pmax=749.9KN塔吊处于非工作状态（HS）时：最大弯矩Mmax=4646.86KN·m最大压

2、力Pmax=694.9KN2、对塔吊基础抗倾覆弯矩的验算取塔吊最大倾覆力矩，在工作状态（HS）时：Mmax=4646.86KN·m，计算简图如下：62.1x、y向，受力简图如下：6以塔吊中心O点为基点计算：M1=M=4646.86KN·mM2=2.125·RBM2=M12.125·RB=4646.86RB=2097.9KN＜2×1800=3600KN（满足要求）2.2z向，受力简图如下：以塔吊中心O点为基点计算：M1=M=4646.86KN·mM2=3·RB6M2=M13·RB=4646.86RB=1548.95KN＜1800KN（满足要求）3、承台桩基础设

3、计3.1塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算计算简图如下：上图中X轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。3.1.1桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)其中n——单桩个数，n=4；F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，等同于前面塔吊说明书中的P；6G——桩基承台的自重；G=25.1×Bc×Bc×Hc=25.1×6.252×1.35=1323.63KNMx,My——承台底面的弯矩设计值(KN•m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离(m)；Ni——单桩桩顶竖向力设计值(KN)。经计

4、算可得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(749.9+1323.63)/4+4646.86×(4.00/1.414)/[2×(4.00/1.414)2]=1339.7KN现场实际施工中，承台桩选用4根φ400×95（PHC-A）预应力管桩，单根桩的承载力特征值为1700KN（＞1339.7KN）；3.1.2矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第5.6.1条)其中MX1,My1——计算截面处X、Y方向的弯矩设计值(KN•m)；xi,yi——单桩相对承台中心轴的X、Y方向距离(m)；Ni1——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(KN)

5、，Ni1=Ni-G/n。经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×(1339.7-1323.63/4)×(4.00/1.414)=5707.45KN·m3.2求矩形承台截面受力主筋受弯构件承载力计算：其中M——计算截面处的弯矩设计值(KN•m)；K——安全系数，取1.4；h0——承台计算截面处的计算高度,h0=1300mm；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。X向，弯矩设计值Mx1=5707.45KN•m配筋面积Asx=1.4×5707.45×106/(0.9×1300×300)=22764.8mm2选择31Φ32（@200,实供A=249

6、30.2mm2）Y向，弯矩设计值My1=5707.45KN•m6配筋面积Asx=1.4×5707.45×106/(0.9×1300×300)=22764.8mm2选择31Φ32（@200,实供A=24930.2mm2）3.3矩形承台截面抗剪切的验算依据《建筑桩技术规范》(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据前面计算方案可以得到X、Y方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=1339.7KN考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力应满足下面公式：其中γ0——建筑桩基重要性系数，取1.0；β——剪切系数,β=0.05；fc——混凝土

7、轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；b0——承台计算截面处的计算宽度，b0=6250mm；h0——承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；fy——钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；S——箍筋的间距，S=200mm。实际计算：βfcb0h0＋1.25fyAsvh0/（s）=（0.05×16.7×6250×1300＋1.25×300×24930.2×1300/200）×10-3=67551KN＞＞γ0V=1.0×1339.7=1339.7KN经过计算承台完全可以满足抗剪要求。6