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时间:2018-11-23
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1、小型机组励磁整流变压器的选型与计算摘要:整流变压器的选型和计算是发电机用户经常遇到的技术问题。由于小水电的特殊环境条件,经典理论计算公式的结果往往不符合实际,本文就此作一些探讨,提出一组简明的计算方法。本文的讨论基于如下的条件:400V低压同步发电机组,并网运行,三相晶闸管整流,基层用户使用的角度(用户向制造商提供订货数据,不涉及变压器制造的参数设计) 关键词:干式整流变压器晶闸管整流励磁同步发电机小水电 1.概述 在小水电励磁设备的选型配套或维修升级的工作中,电站用户常常遇到整流变压器参数计算的问题。很多电工设计手册都提供了整流变压器的设计公式
2、,但这些公式适用的是标准的应用条件,与小水电的实际运行环境有所差别,据此设计的变压器可能不太切合实际。同时小水电基层的专业技术人员也缺乏,用户通常觉得整流变压器的选型计算很困难。因此为基层用户提出一个简明计算方法是很有必要的。 1.1整流方式的选择:目前低压机组基本上都采用自励式静止晶闸管励磁方式。其整流方式一般有三相全波半控整流和三相半波整流两种。全波整流的变压器效率比较高(95%),波形比较好。半波整流的硅元件较少,但变压器二次绕组有直流电流通过,效率比较低(74%),波形畸变大,用在小于10kAX), 式中,U1(MAX)是网电(折合到机端)
3、的最高电压值。计算结果若小于400V则按400V选取。 一次电压选取值增加后,二次电压也应该增加同样的比值,保持变压比不变,以维持励磁电压与机端电压相同比例地增减,因为发电机电压越高,需要的励磁功率就越大。 提高一次电压的做法,等效于增加每伏圈数,都是为了降低变压器铁心的磁通密度。防止进入磁通密度曲线的饱和段。带来的好处还有降低了变压器的空载电流和铁损。 当然这样也有些负面影响,因绕组圈数加多,使变压器内阻增大,电流损耗(铜损)略有增加,但对变压器的正常运行不构成什么影响。电压调整系数为n=U1/400 简易计算时,可以通取U1=440V,能适
4、应大多数电网条件(400V-470V)的要求。 4、二次电压U2的计算 二次电压的选取值关系到励磁系统的顶值(强励)电压,最大励磁电流、晶闸管导通角和谐波失真、整流电路的功率因数等等。 按有关规范,励磁电路要提供1.6~1.8倍的强励电压,即变压器的二次电压需是额定值的1.6~1.8倍。但是实际上,我国的小水电机组很少有自成孤立电网运行的,绝大部分都是并入大电网售电运行,没有向电网提供强励功率的需要和能力——须知大电网容量极大,单个小水电机组的对它的影响是微不足道的。 如果按提高1.6~1.8倍的数值来选取二次电压,整流电压就比较高,晶闸管整流
5、系统励磁时长期处于被深控的状态,晶闸管的导通角小,波形畸变增大,功率因数变差,故障的短路电流变大,这些因素都对变压器和机组设备运行不利。同时在相同的变压器功率容量下,电压高了必然导致电流降低,线圈绕组的导线截面积下降,电流损耗也增大。 根据我们的经验,选择最大整流电压为额定励磁电压的1.3倍就比较适中,除了处理避免上述电压过高的缺点以外,也保留了一定的整流功率裕量,适应了运行条件变化的要求。 相电压U2的计算式 三相全波整流U2=1.3×1.06(nUE+2.5)/2.34=0.59nUE+1.47 三相半波整流U2=1.3×1.06(nUE+
6、1.7)/1.17=1.18nUE+2.0 对上式各项的解释: UE—发电机额定励磁电压(V); 系数1.3—如前所述,是励磁电压的裕量值; 系数1.06—电流满负载时变压器内阻漏抗引起电压降的补偿值。这里用简单的一个固定数值来代替复杂计算,误差也不太大; n—电压调整系数,见上节所述; 系数2.34(或1.17)—三相全波(或半波)整流元件全导通时输出直流电压与输入交流相电压的比值,即UE/U2=2.34(或UE/U2=1.17); 数字2.5(或1.7)—励磁回路的电压降的总和,其中包括整流元件的正向压降(1.5V或0.75V),以及
7、馈电导线和碳刷集电环的压降(1.0V)。 变压比K=U2/U1. 简易计算时,可把上式结果的第一、二项合并,有U2=0.71UE(全波),或U2=1.4UE(半波) 5、电流的计算 三相全波整流一次电流I2=0.816KIE,二次相电流I1=0.816IE 三相半波整流一次电流I2=0.472KIE,二次相电流I2=0.577IE 这里的I1值尚未考虑变压器的效率。 6、功率的计算 励磁功率:PE=UEiE(W) 变压器二次侧功率: 全波整流P2=3U2I2=3(0.59nUE+1.47)×0.816IE=1.45nPE+3.60I
8、E(W) 半波整流P2=3U2I2=3(1.18nUE+2.0)×0.577IE=2.04n
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