立杆稳定性计算

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1、WORD格式可编辑立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.35kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；k——计算长度附加系数，取1.155；1）对受弯构件：　　不组合风荷载上列式中SGk、SQk——永久荷载与可变荷载的标准值分别产生的内力和。对受弯构件内力为弯矩、剪力，对轴心受压构件为轴力；　　SWk——风荷载标准值产生的内力；　　f——钢材强度设计值；　　

2、fk——钢材强度的标准值；　　W——杆件的截面模量；　　φ——轴心压杆的稳定系数；　　A——杆件的截面面积；　　0.9，1.2，1.4，0.85——分别为结构重要性系数，恒荷载分项系数，活荷载分项系数，荷载效应组合系数；专业技术资料整理WORD格式可编辑u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；表5.3.3　　脚手架立杆的计算长度系数μ专业技术资料整理WORD格式可编辑　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=111.83　　[f]—

3、—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.56kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i的结果查表得到0.26；λ值根据规范表进行查表得出，如下图：专业技术资料整理WORD格式可编辑　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50　　A——

4、立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.061kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=117.69　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；专业技术资料整理WORD格式可编辑考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!影响脚手架稳定性的各种因素：（1）步距：其它条件不变，根据实验值和计算值，步距从1.2米增加到1.8米，临界荷载将下降26.1%。（2）连墙点间距：其它条件不变，当竖向间距由3.

5、6米增加到7.2米，临界荷载将下降33.88%，但在经常使用的连墙点水平间距范围内（8米），调整水平间距时，影响不大。因此要注意步距的设置。（3）扣件紧固扭矩：扣件紧固扭矩为30N.m比扣件紧固扭矩50N.m的临界荷载低20%左右。紧固扭矩50N.m与扣件紧固扭矩50N.m相比影响不大。（4）横向支撑及纵向支撑：设置横向支撑临界荷载将提高15%以上，：设置纵向支撑临界荷载将提高12.49%。（5）立杆横距：当由1.2米增加到1.5米时，临界荷载将下降11.35%。（六）、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照

6、下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.740kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.780kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.129kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=122.184米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.740kN；专业技术

7、资料整理WORD格式可编辑　　NQ——活荷载标准值，NQ=3.780kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.129kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.051kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=117.326米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。专业技术资料整理