钱江五桥连续箱梁挂篮施工

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1、2.3.6结构分析计算挂篮计算采用有限元分析软件“SAP2000”对结构物进行整体三维空间建模。建模过程中按照设计假定将主梁、立柱和斜拉钢带之间的连接视为铰结。荷载均以均布荷载分别作用在内、外滑梁及底篮纵梁上。所有支点均视为铰支座，并将各种材料及其材料特性输入计算机以计算挂篮主要杆件变形、挂篮总体挠度以及各构件的强度。根据不同的施工工况和荷载组合求得挂篮构件的应力和变形，并多次调整挂篮结构的几何尺寸，以达到满足规范要求和尽可能使挂篮重量减轻。2.3.7计算成果⑴强度名称材料(mm)允许最大应力（Mpa）杆件最大应力（

2、Mpa）屈服应力（Mpa）安全储备系数主桁主梁H596×19914521.123511.08立柱H600×20014540.12355.86斜拉带16Mn(200×30)20063.83455.41上前横梁弦杆［32a14596.12352.44腹杆［20a145572354.12上中横梁弦杆［20a14531.82357.39腹杆［1014555.32354.25底篮前横梁弦杆［20a14529.342358腹杆［1014537.782356.22-121-底篮后横梁弦杆［20a14526.522358.86腹杆［

3、1014555.672354.22底篮前吊带16Mn(200×20)20044.643457.73底篮后吊带两侧16Mn(200×20)20028.5234512.1中间16Mn(200×30)20029.8534511.56内模吊带φ32精扎螺纹钢筋700119.27506.29外模吊带φ32精扎螺纹钢筋70092.27508.13行走吊带16Mn(200×20)20014.4334523.9连接销40Cr（φ182）29081.84906挂篮前支点最大反力F＝110t⑵刚度挂篮施工1号块、4号块、8号块时，挂篮主

4、要构件变形计算结果如下表：块段号主桁上前横梁前吊带后吊带底篮前横梁底篮后横梁底篮纵梁后锚前支点1#块（mm）9.150.460.320.942.73.995.863.4414#块（mm）10.020.490.340.732.53.485.683.0618#块（mm）11.610.560.330.612.282.985.02.841挂篮总挠度主要由主桁、上前横梁、前吊带、底篮前横梁、后锚变形和前支点沉降产生，根据计算结果表明，8号块施工时挂篮总体挠度最大。f总变形＝主桁+上前横梁+前吊带+底篮前横梁+后锚变形+前支点沉

5、降＝11.6+0.56+0.33+2.28+2.84+1×2＝19.6mm⑶抗倾覆验算挂篮抗倾覆验算主要分两种工况：工况一是挂篮行走，工况二是挂篮悬臂浇筑。其中挂篮悬臂浇筑时取最重块段8号块荷载进行抗倾覆的验算，两种工况下的抗倾覆计算结果如下：挂篮悬臂浇筑时的抗倾覆系数为：6.39＞1.5挂篮行走时的抗倾覆系数为：8.35＞1.5上述结算结果表明：挂篮的强度、刚度和抗倾覆系数均满足有关规范和使用要求。三、挂篮加载试验-121-3.1加载试验目的挂篮通过加载试验，主要是通过测量挂篮在各级静力试验荷载作用下的变形和内力，

6、验证挂篮是否满足钱江五桥箱梁施工需要，同时了解挂篮结构在工作状态时与设计期望值是否相符。试验目的主要有：消除挂篮的非弹性变形；2在各种不利条件下，检验挂篮的使用性能和安全度；为各块段施工控制采用“内插法”提供弹性变形值。3.2加载试验过程加载试验于2002年8月13日早9：00开始，于2002年8月14日早6：30完成六级加载，所用砂袋约3700袋，历时21.5小时；8月14日早6：30～晚8：00，历时13.5小时进行持荷试验；8月14日晚8：00～8月15日早2：00，历时7小时完成卸载试验。杭州方向“砂袋堆载”

7、法挂篮进行加载试验杭州方向“吊水箱”法对挂篮进行加载试验-121-3.3加载荷载杭州岸挂篮加载荷载为180吨，采用“砂袋堆载”法加载；萧山岸挂篮加载荷载为90吨，采用“水箱”法在底篮前横梁加载；堆载法共分为6级，各级荷载如下：加载等级123456加载值（t）8597108122137170101010107总加载值（t）85107118132147177每级加载值（t）852211141530对应块段号3、3，6、6，4、4，12、12，8、8，1.30(8、8，)3.4加载顺序根据各块段对称施工不均衡荷载6m3砼计

8、，挂篮加载试验不平衡荷载90吨能满足要求，为此，对杭州、萧山两只挂篮同步加载。加载程序按照荷载等级0→1→2→3→4→5→6进行卸载。两只挂篮加载同步进行，每加载一级均需进行变形、应力观测。第一步做好加载试验前的准备工作。第二步杭州挂篮按照第一级荷载（85t）模拟箱梁荷载进行加载。加载范围纵桥向长为5.2m，横桥向宽为6.5m，持荷时间为20分