满都拉工作面计算书

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1、1.工作面供电方式根据工作面的负荷的分布情况，工作面采煤机、刮板输送机及顺槽转载机、破碎机采用1140V电源供电，在运输顺槽设置一台KBSGZY-1600/6/1.2kV1600kVA型矿用隔爆型移动变电站；运输顺槽其他用电负荷也采用1140V电压供电，在运输顺槽设置一台KBSGZY-500/6/1.2kV500kVA型矿用隔爆型移动变电站；在运输顺槽带式机附近设置一台KBSGZY-630/6/1.2kV630kVA型矿用隔爆型移动变电站，为顺槽带式机供电；回风顺槽用电设备采用1140V电压供电，在回风顺槽设置的一台KBSGZY-1000/6/1.2kV

2、1000kVA型矿用隔爆型移动变电站。电力负荷统计见表1，变压器选择见表2。2.高压电缆选型⑴按经济电流密度选型①根据本设计工作面用电设备布置情况，本设计从井下主变电所引出1回10kV电源送至联络巷配电点。按经济电流密度计算导线截面：井下电缆的经济电流密度取J＝2.25A/mm2，此配电点计算工作电流In＝＝＝58.37A，则导线经济截面积A＝＝＝25.94mm2。采用电缆型号为MYJV22－8.7/103×70矿用铠装高压电缆，长度1200mm。②从井下主变电所引出1回10kV电源送至工作面移动变电站。按经济电流密度计算导线截面：井下电缆的经济电流密度

3、取J＝2.25A/mm2，此处计算工作电流In＝＝＝82.33A，则导线经济截面积A＝＝＝36.60mm2。采用电缆型号为MYPTJ－6/103×70+3×25/3+3×2.5矿用移动阻燃金属屏蔽监视型软电缆，长度3000m。③从井下主变电所引出1回10kV电源送至运输顺槽移动变电站-6-。按经济电流密度计算导线截面：井下电缆的经济电流密度取J＝2.25A/mm2，此处计算工作电流In＝＝＝20.30A，则导线经济截面积A＝＝＝9.0mm2。采用电缆型号为MYPTJ－6/103×35+3×16/3+3×2.5矿用移动阻燃金属屏蔽监视型软电缆，长度3000

4、m。⑵按电压损失选择：①从井下主变电所到联络巷配电点的供电线路压降按下公式计算：满足要求。式中：In——电缆中负荷电流，A；L——线路长度，km；R0、X0——电缆线路单位长度的电阻和电抗，Ω/km；UN——额定电压，kV；cosφ、sinφ——功率因素及与功率因数相对应的正弦值。②从井下主变电所到运输顺槽移动变电站的供电线路压降按下公式计算：满足要求。③从井下主变电所到工作面移动变电站的供电线路压降按下公式计算：满足要求。⑶热稳定校验本矿最大运行方式下，井下主变电所10kV母线侧的三相短路电流为1.69kA，10kV高压馈出线路最小截面按下式计算：-6

5、-Smin==4.94mm2式中：Iz——短路电流，取1.69kA；t——短路切除时间，取0.25s；C——热稳定系数，取171。井下主变电所10kV高压馈出线路最小截面为35mm2，满足热稳定要求。3.工作面电缆选型工作面主要设备电缆选型见表3。表3工作面主要设备电缆选型汇总表设备名称功率（kW）工作电压（V）工作电流（A）电缆选型双滚筒采煤机5801140419.62×MCP-0.66/1.143×95+1×25+3×35/3可弯曲刮板输送机2×25011402×1632×MYP-0.66/1.143×95+1×25转载机2001140114.7MY

6、P-0.66/1.143×70+1×25破碎机132114083.5MYP-0.66/1.143×50+1×25顺槽胶带机2×25011402×1632×MYP-0.66/1.143×70+1×35乳化液泵2501140180.88MYP-0.66/1.143×95+1×254.综采工作面低压短路电流计算井下各短路点的两相短路电流按I=进行计算，三相短路电流按=1.15进行计算。短路电流汇总情况见表4。-6-表4短路电流汇总表短路点代号短路地点两相短路电流（A）三相短路电流（A）D1回风顺槽1000kVA移动变电站二次侧I=3060.16I=3519.1

7、8D2回风顺槽低压总开关所保护干线最远端I=319.81I=367.78D3回风顺槽最远端负荷I=290.99I=334.64D4运输顺槽500kVA移动变电站二次侧I=2406.87I=3067.9D5运输顺槽低压组合开关所保护干线最远端I=2163.57I=3788.03D6运输顺槽630kVA移动变电站二次侧I=2436.11I=3951.53D7运输顺槽630kVA移动变电站低压开关所保护干线最远端I=2283.15I=3775.62D8制氮机移变低压二次侧I=2191.56I=3670.29D9制氮机移变低压开关所保护干线最远端（制氮机）I=2

8、142.83I=3613.74D10工作面1600kVA移动变电站二次侧I=59