kpm设计问题汇总

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1、PKPM问题、解答汇总1.目前时程分析时程序中有三条上海波：其中二条模拟波(SHWl、SHW2)和—条实际波(SHW3)，这与现行抗震规范要求的二条实际波和一条人工模拟波不符。此外，现有的SHW2波计算结果往往与其它波差距很大，不容易满足。03年新修订的上海市抗震设计规程对原有三条波进行了修改补充，给出了四条上海波，建议程序作相应修改进。答：目前没有具体数据，未作。2.TAT、SATWE等程序中的约束边缘构件配筋图与配筋简图不符。答：以约束边缘构件配筋图为准3.抗震规范明确：质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转影响，但高规(JGJ3-2002)3.3.3条的

2、条文说明明确，当计算双向地震作用时，可不考虑质量偶然偏心的影响。若我们对一质量和刚度分布不对称的高层进行电算时，仅考虑双向地震作用而不考虑偶然偏心是否可行?还是两者分别计算取不利的计算结果?“TAT手册”P35页，“偶然偏心和双向地震可以按需选择”如何控制?当两者计算开关同时选中时，程序内部是如何考虑的?是自动选取不利结果，还是将两种工况叠加?答：1.必须选择“扭转耦联”2.对于高层建筑，先选“偶然偏心”，在满足刚性楼板假定前提下计算楼层位移比，如果出现大于1.2的情况，可选择“双向地震”。3.当选择“双向地震”后，可以按高规不选择“偶然偏心”。4.如果同时选择，由于“双向地震”

3、仅对X，Y主方向地震作用进行双向组合，所以结果并非简单叠加，也是可以接受的。5.目前，SATWE、PMSAP未输出“双向地震”作用下的位移比。4.“TAT手册”P38页，粱弯距放大系数当梁活荷载不利布詈，系数应填1，但如果系数填成1.2，结果没区别，是否程序中已默认在该前提下系数必为1?答：现在版本梁弯矩放大系数与梁活荷载不利布置没有关联。5.关于是否考虑梁柱重叠的影响，TAT提供：1)不考虑；2)考虑梁端弯距折减：3)考虑为粱端为刚域，SATWE提供：1)不作为刚域：2)作为刚域，在具体计算中，如何选择比较合适?答：两者内力计算相差20%，以考虑为妥。6.抗震规范(GB5001

4、1-2001)第5.2.3条“1.规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。”若电算规则结构，当不进行耦联计算时，程序在编制过程中是否考虑了该系数?答：没有，建议一律按扭转耦联计算。7.扭转耦联，双向地震作用，偶然偏心三者的适用范围?以上开关如何合理使用?答：同38.  有人认为：“SATWE结果文件Wmass,out中给出的刚心是剪力墙或柱子的剪切刚度中心（面积形心)”，此种说法是否正确，程序中是怎样计算楼层的刚心的？另外，在wzq.out文件中给出的X，Y向的作用力Fx，Vx，Mx等，在何种情况下Vx/=∑Fxi?答：刚心是指在

5、结构的某一楼层该点施加侧向荷载时，整个楼层只产生平动而无扭转的坐标位置，该概念类似于构件截面的剪切中心概念。SATWE计算各层刚心，是采用把楼层放到地面上加单位力计算得到的，刚心坐标的计算与层刚度的三种计算选择无关。Vx一般是≠∑Fxi的，因为进行地震力作用下计算时，首先计算出各个振型对应的Fx，Vx等然后分别进行CQC组合得到地震作用下的反应；并非是先将各振型的Fx组合然后叠加得到Vx。9．SATWE中复杂楼板计算，输入柱帽时，同手算等代框架计算不符，板弯矩计算较怪，能否解释可能的原因或应注意事项?答：等代框架计算为简化算法，在一些情况下与整体计算结果有差别是正常的，但如果整体

6、计算结果明显不符合概念应该检查是否存在网格划分造成单元性态较差等问题，具体情况需具体分析。10．程序中针对约束边缘构件lc的取值中，涉及到的hw是如何取值的?见下图示：答：剪力墙约束边缘构件计算时均按照直线延伸段进行，出施工图时是按照规范6.4.7形式进行的配筋。11.程序对短柱的判断是按净高与柱高之比<4，还是剪跨比<2来判断，程序可否考虑提供柱子的剪跨比?答：短柱的判断是按照层高与柱高之比<4进行，基本相当于剪跨比<2。由于规范规定的剪跨比实现起来较为困难，目前程序没有给出柱子的剪跨比。12．柱子计算长度系数计算是否“执行混凝十规范7.3.11-3条”开关应如何使用，不执行混

7、凝土规范时程序如何计算?答：是否执行混凝十规范7.3.11-3条需要用户首先自行判断是否达到“75％”的弯矩比值，然后用户自行决定是否执行该条文，执行该条文可能使得计算长度系数变化较大。13．坡地建筑地下室深度不一样，周边土对地下室约束的相对刚度是否可以分边处理?答：目前不可以。用户可按照偏于安全的情况计算。14．跨层柱(跃层柱)计算长度系数程序是如何计算?用户是否需要另行干预?答：程序会自动区分跨层柱(跃层柱)给出不同的计算长度系数，例如同层的其他柱计算长度系数如果是1.25，